什么是“中国钢构网”的钢结构基本常识？
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什么是“中国钢构网”的钢结构基本常识？
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一、钢结构加工制作流程（1） 钢材力学指标：结构用钢的力学指标包括屈服点、抗拉强度、延伸率、低温冲击韧性。这些指标应 符合《钢结构设计规范》的要求，但其中低温冲击韧性仅在结构可能处于低温环境下工作时才要检验。钢 材力学指标的测定须符合《钢材力学及工艺性能试验取样规定》（GB2975-82）（2） 钢材化学成分：与钢材的可加工性、韧性、耐久性等有关。其中主要是碳的含量，合金元素的含量 及硫、磷等杂质元素的限制含量应符合规范（GB222-84）要求。（3） 工艺性能：工艺性能主要包括可焊性和加工性能。可焊性与含碳量或碳当量（低合金钢）有关，可 用可焊性试验鉴定。加工性能则通过冷弯试验来确定。按（GB232-88）为标准。（4） 几何尺寸偏差：钢材（钢板、型钢、圆钢、钢管）的外形尺寸与理论尺寸的偏差必须在允许范围内 。允许偏差值可参考国家标准GB709-88、GB706-88、GB787-88、GB978-88，GB707-88、GB816-87等。（5） 钢材外形缺陷：钢材表面不得有气泡、结疤、拉裂、裂纹、褶皱、夹杂和压入的氧化铁皮。这些缺 陷必须清除，清除后该处的凹陷深度不得大于钢材厚度负偏差值。另外，当钢材表面有锈蚀、麻点或划痕 等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负偏差值的1/2。（6） 机械切割：使用机械力（剪切、锯割、磨削）切割，相应的机械有剪板机、锯床、砂轮机等，较适 合于厚度在12～16mm以下钢板或型材的直线性切割。（7） 气割：使用氧-乙炔、丙烷、液化石油气等火焰加热融化金属，并用压缩空气吹去融蚀的金属液， 从而使金属割离，适合于曲线切割和多头切割。 ）（8） 等离子切割：利用等离子弧线流实现切割，适用于不锈钢等高熔点材料的切割。（9） 热成形加工：是指将钢材加热到一定温度后再进行加工。这种方法适于成形、弯曲和矫正在常温下 不能做的工件。热加工终止温度不得低于700℃。加热温度在200～300℃时钢材产生蓝脆，严禁锤打和弯 曲。含碳量超出低碳钢范围的钢材一般不能进行热加工。（10）冷成形加工：是在常温下进行的。由于外力超出材料的屈服强度而使材料产生要求的永久变形，或 由于外力超出了材料的极限强度而使材料的某些部分按要求与材料脱离。冷加工都有使材料变硬变脆的趋 势，因而可通过热处理使钢材恢复正常状态或刨削掉硬化较严重的边缘部分。环境温度低于-16℃时不得 冷加工碳素钢。低于-12℃时，不得加工低合金钢。（11）弯曲加工：根据设计要求，利用加工设备和一定的工装模具把板材或型钢弯制成一定形状的工艺方 法。冷弯适合于薄板、小型钢；热弯适合于较厚的板及较复杂的构件、型钢，热弯温度在950～1100℃。（12）卷板加工：在外力作用下使平钢板的外层纤维伸长，内层纤维缩短而产生弯曲变形的方法。卷板由 卷板机完成。根据材料温度的不同，又分为冷卷和热卷。卷板主要用于焊接圆管柱、管道、气包等。（13）折边：把钢结构构件的边缘压弯成一定角度或一定形状的工艺过程称为折边。折边一般用于薄板构 件。折边常用折边机，配合适当的模具进行。（14）模压：模压是在压力设备上利用模具使钢材成型的一种方法。具体作法有落料成形、冲切成形、压 弯、卷圆、拉伸、压延等。（15） 铲边：铲边是通过对铲头的锤击作用而铲除金属的边缘多余部分而形成坡口。铲边有手工和风动 之分，风动用风铲。铲边的精度较低，一般用于要求不高、少量坡口的加工。（16） 刨边：刨边时工件被压紧，刨刀沿所加工边缘作往复运动，刨出坡口。刨边可刨直边或斜边。（17） 铣边：铣边与刨边类似，只是刨边机走刀箱的刀架和刨刀用盘形铣刀代替，即铣刀在沿边缘作直 线运动的同时还作旋转运动，加工工效较高。（18） 碳弧气刨：将碳棒作电极，与被刨削的金属间产生电弧将金属加热到融化状态，然后用压缩空气 把融化的金属吹掉。工效较高。（19） 地样法：在装配平台上按1：1放构件实样，然后根据零件在实样上的位置，分别组装起来成为构 件。（20） 仿型复制法：先用地样法组装成单面结构，并加定位焊，然后翻身作为复制胎膜，在其上面装配 另一单面结构。适用于横断面互为对称的桁架结构。（21） 立装：根据构件的特点及其零件的稳定位置，选择自上而下或自下而上的装配，适于放置平稳、 高度不大的结构。（22） 卧装：构件放置平卧位置装配。用于断面不大但长度较大的细长构件。（23） 胎膜装配法：把构件的零件用胎膜定位在其装配位置上组装。用于制造构件批量大精度高的产品 。（24） 电弧焊：利用焊条与工件间产生的电弧热将金属熔合的过程称为电弧焊。电弧焊有手工焊、自动 焊、半自动焊和气体保护焊之分。（25） 电阻焊：以电流通过接触的两个焊件，在接触处电阻最大，电流通过产生高温，使材料呈半熔化 状态，在加压力而熔合起来。一般用于对焊圆钢或点焊钢板。（26） 电渣焊：借电流通过熔渣所产生的电阻热来熔化金属进行焊接。如用于箱形柱与梁刚接时柱内连 接梁上下翼缘处加劲板的熔透焊。（27） 手工焊：全部用人工操作的电弧焊，工效低，质量靠自己，稳定性差，但灵活，适于较短而复杂 的焊缝或工地焊。（28） 埋弧自动焊：焊接时电弧埋在粉状焊剂下面，由机械自动撒焊剂并送出移动焊丝。适用于较长焊 缝。焊缝质量好，效率高。（29） 气体保护焊：用CO2或氩气等保护电弧焊熔化的金属，其焊丝和气体的送出均为自动，仅需手工移 动焊枪。属半自动焊，焊接质量好，效率高。（30） 抛丸：抛丸将粒径为0.8～2.0mm的钢丸经抛射机叶轮中心吸入,在叶轮尖定向高速抛出,射向需要作防锈处理的钢结构表面,达到机械除锈的目的.这种方法除锈效率高,费用低,污染少。 二、钢结构的防腐蚀措施　　（1） 耐候钢：耐腐蚀性能优于一般结构用钢的钢材称为耐候钢，一般含有磷、铜、镍、铬、钛等金属， 　　 　　使金属表面形成保护层，以提高耐腐蚀性。其低温冲击韧性也比一般的结构用钢好。标准为《焊接结构用 　　 　　耐候钢》（GB4172-84）。　　 　　（2） 热浸锌：热浸锌是将除锈后的钢构件浸入600℃左右高温融化的锌液中，使钢构件表面附着锌层， 　　 　　锌层厚度对5mm以下薄板不得小于65μm，对厚板不小于86μm。从而起到防腐蚀的目的。这种方法的优点 　　 　　是耐久年限长，生产工业化程度高，质量稳定。因而被大量用于受大气腐蚀较严重且不易维修的室外钢结 　　 　　构中。如大量输电塔、通讯塔等。近年来大量出现的轻钢结构体系中的压型钢板等。也较多采用热浸锌防 　　 　　腐蚀。热浸锌的首道工序是酸洗除锈，然后是清洗。这两道工序不彻底均会给防腐蚀留下隐患。所以必须 　　 　　处理彻底。对于钢结构设计者，应该避免设计出具有相贴合面的构件，以免贴合面的缝隙中酸洗不彻底或 　　 　　酸液洗不净。造成镀锌表面流黄水的现象。热浸锌是在高温下进行的。对于管形构件应该让其两端开敞。 　　 　　若两端封闭会造成管内空气膨胀而使封头板爆裂，从而造成安全事故。若一端封闭则锌液流通不畅，易在 　　 　　管内积存。　　 　　（3） 热喷铝（锌）复合涂层：这是一种与热浸锌防腐蚀效果相当的长效防腐蚀方法。具体做法是先对钢 　　 　　构件表面作喷砂除锈，使其表面露出金属光泽并打毛。再用乙炔-氧焰将不断送出的铝（锌）丝融化，并 　　 　　用压缩空气吹附到钢构件表面，以形成蜂窝状的铝（锌）喷涂层（厚度约80μm~100μm）。最后用环氧树 　　 　　脂或氯丁橡胶漆等涂料填充毛细孔，以形成复合涂层。此法无法在管状构件的内壁施工，因而管状构件两 　　 　　端必须做气密性封闭，以使内壁不会腐蚀。这种工艺的优点是对构件尺寸适应性强，构件形状尺寸几乎不 　　 　　受限制。大到如葛洲坝的船闸也是用这种方法施工的。另一个优点则是这种工艺的热影响是局部的，受约 　　 　　束的，因而不会产生热变形。与热浸锌相比，这种方法的工业化程度较低，喷砂喷铝（锌）的劳动强度大 　　 　　，质量也易受操作者的情绪变化影响。　　 　　（4） 涂层法：涂层法防腐蚀性一般不如长效防腐蚀方法（但目前氟碳涂料防腐蚀年限甚至可达50年）。 　　 　　所以用于室内钢结构或相对易于维护的室外钢结构较多。它一次成本低，但用于户外时维护成本较高。涂 　　 　　层法的施工的第一步是除锈。优质的涂层依赖于彻底的除锈。所以要求高的涂层一般多用喷砂喷丸除锈， 　　 　　露出金属的光泽，除去所有的锈迹和油污。现场施工的涂层可用手工除锈。涂层的选择要考虑周围的环境 　　 　　。不同的涂层对不同的腐蚀条件有不同的耐受性。涂层一般有底漆（层）和面漆（层）之分。底漆含粉料 　　 　　多，基料少。成膜粗糙，与钢材粘附力强，与面漆结合性好。面漆则基料多，成膜有光泽，能保护底漆不 　　 　　受大气腐蚀，并能抗风化。不同的涂料之间有相容与否的问题，前后选用不同涂料时要注意它们的相容性 　　 　　。涂层的施工要有适当的温度（5~38℃之间）和湿度（相对湿度不大于85%）。涂层的施工环境粉尘要少 　　 　　，构件表面不能有结露。涂装后4小时之内不得淋雨。涂层一般做4~5遍。干漆膜总厚度室外工程为150μm 　　 　　，室内工程为125μm，允许偏差为25μm。在海边或海上或是在有强烈腐蚀性的大气中，干漆膜总厚度可 　　 　　加厚为200~220μm。　　 　　（5） 阴极保护法：在钢结构表面附加较活泼的金属取代钢材的腐蚀。常用于水下或地下结构。 三、钢结构的安装要点　　（1） 摩擦系数： ，其中F为抗滑移试验所测得的使试件产生初始　　 　　滑移的力，nf为摩擦面数， 为与F对应的高强螺栓拧紧预拉力实测　　 　　值之和。　　 　　（2） 扭矩系数： ，其中d为高强螺栓公称直径(mm)，M为施加扭矩值（N﹒M ），P为螺栓预紧力。10.9 　　 　　级高强度大六角螺栓连接必须保证扭矩系数K的平均值为0.110～0.150。其标准偏差应小于等于0.010。　　 　　（3） 初拧扭矩：为了缩小螺栓紧固过程中钢板变形的影响，可用二次拧紧来减小先后拧紧螺栓之间的相 　　 　　互影响。高强螺栓第一次拧为初拧，使其轴力宜达到标准轴力的60%～80%。　　 　　（4） 终拧扭矩：高强螺栓最后紧固用的扭矩为终拧扭矩。考虑各种预应力的损失，终拧扭矩一般比按设 　　 　　计预拉力作理论计算的扭矩值大5%～10%。钢制压力容器》GB150-1998与GB150-89标准的主要变化--高用全网站――施工技术专业网
钢制压力容器》GB150-1998与GB150-89标准的主要变化
　　随着科学技术的发展，科技成果的应用，使标准不断完善，在GB150-1998《钢制压力容器》标准的基础上，结合中国国情，合理采用了美国ASME Ⅷ-1卷、日本JISB标准的最新成果，修订了原标准的不合理的或与其它标准法规不相吻合的部分内容，制订了GB150-1998《钢制压力容器》标准。 　　 在制订GB150-98标准时，遵循了以下几条原则。 　　 撤消了部分单元设备和自成体系的受压元件设计内容，另行制订产品标准，使GB150成为压力容器的基础标准。 　　 将GB150-89第8章“卧式容器”从标准中分离出来，这部分内容将单独出标准JB4731-98《钢制卧式容器》，现已报批。 　　 将第9章“直立容器”和相关的附录F“直立容器高振型计算”从标准中分离出来，这部分内容将纳入修订后的JB4710-92《钢制塔式容器》之中，成为塔式容器的产品标准。 　　 撤消附录E“U型膨胀节”，独立出新标准GB16749-97《压力容器波形膨胀节》，已于日实施。 　　 撤消附录H“钢制压力容器渗透探伤”和附录L例题，前者并入JB4730-94《压力容器无损检测》加第1号修改单，后者尚未编制出来。 　　 充分体现近年来在冶金、制造和无损检测等方面的技术进步，使标准能够反映和应用各行业技术进步的成果和适应行业发展的要求。例如新增加撤消了一些钢材的牌号，严格了钢板超声检测的要求。 　　 以实施中取得的经验为依据，修正原标准中的错误和不足，完善标准的技术内容，力求先进。 　　 充分协调本标准和相关标准、法规在技术内容上的一致性，以利于将标准用于产品设计、制造、检验和验收的各个环节。 　　 1998年3月国家技术监督局发布了GB150-1998《钢制压力容器》标准，并要求从日起执行。学习和贯彻新GB150标准是提高压力容器质量，保证压力容器安全使用的前提。为了更好地了解、学习和贯彻新GB150，本文将新、旧GB150标准中的主要变化，以表格方式逐项对比，在比较项目中，为了做到准确，读者便于查阅，尽可能摘引部分原文或对有关规定加以阐述。
1　压力容器标准体系
　　详见表1。
表1　压力容器标准体系
GB150-1998
《压力容器安全技术监察规程》90版
GB150-1998《钢制压力容器》
GB151-1998《管壳式换热器》
GB151-89《钢制管壳式换热器》
GB《压力容器波形膨胀节》
B150-89附录E“U型膨胀节”
GB《钢制球形储罐》
GB12337-90
JB4732-95《钢制压力容器―分析设计标准》
JB《钢制卧式容器》
GB150-89中第8章“卧式容器”
JB4710-92《钢制塔式容器》
GB150-89第9章“直立容器”和附录F“直立容器高振型计算”
JB/T《钢制焊接常压容器》
JB2880-81《钢制焊接常压容器》
JB4730-94《压力容器无损检测》
JB1151-73《高压无缝钢管的超声波探伤技术条件》
JB1152-81《锅炉、压力容器对接焊缝的超声波探伤》 　　 只代替容器部分，锅炉部分还用JB1152-81。 JB3963-85《压力容器锻件超声波探伤》 JB3965-85《钢制压力容器磁粉探伤》 JB4248-86《压力容器锻件的磁粉检验》 ZBJ74003-88《压力容器用钢板超声波探伤技术条件》 GB3323-87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量等级》 　　 只代替容器部分，锅炉部分还用GB3323-87
JB4708-92《钢制压力容器焊接工艺评定》
JB/T4709-92《钢制压力容器焊接规程》
GB《压力容器用钢板》，
GB《低温压力容器用低合金钢板》，
代替GB修改单
JB4726-94《低温压力容器用碳素钢和低合金锻件》
JB755-85《压力容器锻件技术条件》
JB4727-94《低温压力容器用碳素钢和低合金锻件》
JB4728-94《压力容器用不锈钢锻件》
JB《压力容器用爆炸不锈钢复合钢板》
JB4700-92《压力容器法兰分类与技术条件》
2　压力容器标准的对比
　　我国的钢制容器标准已完备了从常压至100MPa体系，为便于选择，表2列出了GB150-1998、JB4732-95，以及JB/T个标准之间适用范围及其主要的技术要求的区别及比较。
表2　压力容器标准对比
GB150-1998　
《钢制压力容器―分析设计标准》
　　　《钢制压力容器》
　　《钢制焊接常压容器》
小于100MPa (＜1000Kgf/cm 2 )
0.1～35MPa (1～35kgf/cm 2 )
小于0.1MPa (＜0.1kgf/cm 2 )
设计温度 范围
低于以钢材蠕变(10 5 h蠕变率为1%)控制其许用应力强度的相应温度(其温度范围约在475℃以下)
按钢材允许的使用温度确定 (-196℃～700℃)
大于-20℃至350℃(奥氏体钢不受此限制)
GB150-1998
许用应力或许用应 力强度的 基准(即 安全系数 的取值)
碳素钢或低合金钢： n b ≥2.6,n s ≥1.5 奥氏体钢： n s ≥1.5 对特殊要求的低合金高强度钢将取n b ≥2.4
碳素钢或低合金钢： n b ≥3.0;n s ≥1.6 n D ≥1.5;n n ≥1.0 奥氏体钢： n s ≥1.5;n D ≥1.5； n n ≥1.0 (σ t D 取最小值时，其n D ≥1.25)
碳素钢或16MnR: n b ≥2.5;n s ≥1.5 奥氏体钢：n s ≥1.5
对盛装物 料(介质) 的限制
不得用于盛装毒性为极度或高度危害的介质
是否需要 应力分析 或疲劳分 析
需要，但有免除条件，见标准的3.9条和3.10条
一般不需要，当超出本标准规定，由其是无法用常规确定结构尺寸，允许用应力分析为基础的设计，见标准中1.4条
容器壳体 的无损检 测要求
所有焊接接头均须100%无损检测；对需逐张进行超声波检测的钢板，见标准的6.2.5条
按钢种及厚度条件确定无损检测的要求见标准的10.8.2.1～10.8.2.3条。局部无损检测不得少于各条接头长度的20%。对需逐张进行超声波检测的钢板，见标准的4.2.9条
　　按容器的公称容积、壁厚、设计温度、盛装的物料，以及高合金钢制容器，确定是否无损检测，检测的长度不少于各类焊接接头长度的10%。见标准的第15.1.3.条和15.2.4
用第Ⅲ强度理论：以结构的最大剪应力作为构件判断依据，并引入了当量应力强度概念。采用当量应力强度“S”为最大剪应力的两倍作为控制值，将其限制在设计应力强度极限Sm以下，即： 　　 s=2τ max ＜Sm
第Ⅰ强度理论：一点是最大主应力作为构件的判断依据。当构件的主应力σ超过许用应力即为失效， σ≤［σ］
基于第Ⅰ强度理论，但特点是：绝大多数以最小厚度决定壳壁厚度
基于塑性失产准则，用结构进入塑性后的极限承载能力、安定性，以及疲劳寿命评定结构是否失效。允许结构局部进入塑性区，允许峰值应力部位作有限寿命设计
弹性失效准则，认为结构一旦失去弹性(一点的最大主应力点变形进入塑性)即失效，如一点的主应力到达σ s 后，即认为失效
一般为弹性失效准则，但对储罐、料仓多为制造焊接工艺所需之最小厚度为壳壁的厚度，且多以稳定失效为安全界限
用实用的详细应力分析(包括：载荷分析、结构分析、应力分析、强度评定)，做出应力分析报告
以材料力学或板壳薄膜理论公式，计入带有经验的修正系数的简化公式
与GB150-1998类同
　　将应力分类，依据各种应力导致结构破坏的性质及危险程度，按照等安全裕度准则给予不同的许用值
　　不区分应力性质及危险程度统统采用同一许用应力，但区分载荷和结构给出不同的系数
与GB150-1998类同
a、设计单位需取得应力分析资格证书；设计文件(包括；计算分析报告、图样，以及质量检验的证明文件等)必须由具有资格证书的分析设计人员三人签署。 b、制造单位必须具有三类容器的制造许可证 c、焊接必须持有相应类别资格的焊工担任无损检测须由Ⅰ或Ⅱ级探伤人员担任
a、设计单位和制造单位有相应类别的设计批准书或制造许可证。 b、焊接必须持有相应类别资格的焊工担任 c、无损检测须持有无损探伤资格的人员担任
a、设计或制造单位均无资格要求。 b、标准的第15.1.3条规定的容器必须持有考试合格证的焊工担任。 c、需进行无损检测的容器(见标准的第15.2.4.1条规定)，应有无损探伤资格的人员担任
　　可较精确地计算出容器的实际应力，对各种应力按其性质进行分类与评定，这样既可保证容器的安全又可设计出体轻质优的容器，包括容面较宽，能计算较复杂的结构和计算多种载荷。 设计及制造费用较高，但节省钢材。多用于高参数的容器或承受特殊载荷的容器
　　计算简单，使用方便，但粗确度较差，且往往偏于保守，而有些情况下又可能不安全，如有疲劳要求的容器等，较复杂的结构不能包容
　　在相应范围内，较经济
3　新老标准材料的变化 3.1　增加的钢号
钢板：13MnNiMoNbR 30～120mm GB6654-96 15CrMoR　6～100 GB6654-96 00Cr18Ni5Mo3Si2 奥氏体双相钢 GB4237-92 钢板：14Cr1MoR、07MnNiMoVDR(调质板)和07MnGrMoVR(调质板) 钢管：09MnD及奥氏体焊管，撤消了09Mn2VD(列于附录A) 锻件：20D、09MnNiD、16MnMoD、20MnMoD、08MnNiCr、10Ni3MoVD、00Cr18Ni9、00Cr17Ni12Mo2、00Cr19Ni1、00Cr17Ni4Mo2、00Cr18Ni5Mo3Si2(JB-94)。 3.2　撤消的钢号 锻件：25、45、1Cr18Ni9Ti 　　 在本标准附录A或撤消了我国在引进装置中常用的国外钢材，例如在GB150-89版中列入的ASME SA516，SA537CL1，SA662；日本JISB标准中的SS41，SPV36；德国DIN标准中的RSt37-2，19Mn6,13CrMo44,10CrMo910等。 　　 对于使用国外钢材仍可遵照本GB150-1998标准中附录A1.3条的规定。 3.3　增加附录H 　　 增加附录H“材料的指导性规定”(提示的附录)。其中列入了12Cr2Mo1R钢板及09CrCuSb无缝钢管。 　　 12Cr2Mo1R钢板相当于ASME SA387、Cr22C12，在89版附录A中作为“补充件”现已列入，其化学成分和力学性能均等同美国标准 　　 09CrCuSb耐硫酸露点腐蚀用无缝钢管 3.4　标准内容对比 　　 详见表3。
表3　标准内容对比
GB150-1998
4.1.4　容器用钢应附有钢材生产单位的钢材质量证明书，容器制造单位应按质量证明书对钢材进行验收，必要时尚应进行复验。如无钢材生产单位的钢材质量证明书，则应按《容规》的规定。
　　容器用钢应附有钢厂钢材质量证明书(或其复印件)容器制造单位应按证明书对钢材进行验收，必要时应进行复验。
4.2.4　对容器制造过程中需进行热处理的碳素钢和低合金钢钢板，钢厂的交货状态可不用表4-1表的使用状态，钢厂检验和制造厂复验钢板性能时，应从热处理的样坯上取样。
4.2.5　下列碳素钢和低合金钢钢板，应在正火状态下使用： a)用于壳体厚度大于30mm的20R和16MnR b)用于其它受压元件(法兰、管板、平盖等)的厚度大于50mm的20R和16MnR； c)厚度大于16mm的15MnVR。
　　压力容器用碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件者，应在正火状态下使用； a)壳体厚度大于38mm的20R和壳体厚度大于30mm的16MnR; b)其它受压元件(法兰、管板、平盖等)厚度大于50mm的20R和16MnR； c)厚度大于25mm的15MnVR。
4.2.6　下列碳素钢和低合金钢钢板，应逐张进行拉伸和夏比(V型缺口)冲击(常温或低温试验)： a)调质状态供货的钢板； b)多层包扎压力容器的内筒钢板； c)用于壳体厚度大于60mm的钢板。 　　 以上b)、c)两项系提原轧制钢板逐张进行试验。原轧制钢板系指由一块板坯或直接由一支钢锭轧制而成的一张钢板，如该钢板随后被剪切成几张钢板，在确定取样部位和数量时，仍按一张钢板考虑。
　　凡符合下列条件的碳素钢和低合金钢钢板应逐张进行拉力试验和夏比(V型缺口)常温或低温冲击试验： a)调质状态供货的钢板； b)多层包扎容器的内筒钢板；
4.2.7　用于壳体的下列钢板，当使用温度和钢板厚度符合下述情况时，应每批取一张钢板或按4.2.6规定逐张钢板进行夏比(V型缺口)低温冲击试验。试验温度为钢板的使用温度(即相应受压元件的最低设计温度)或按图样规定，试样取样方向为横向。 a)使用温度低于0℃时，厚度大于25mm的20R，厚度大于38mm的16MnR、15MnVR和15MnVNR，任何厚度的18MnMoNbR,13MnNiMoNbR和Cr-Mo钢板。 b)使用温度低于-10℃时，厚度大于12mm的20R，厚度大于20mm的16MnR,15MnVR和15MnVNR。 　　 低温冲击功的指标根据钢板标准抗拉强度下限值按附录C(标准的附录)确定。
　　用于容器壳体的下述钢板，当使用温度低于0℃时，应每批取两张钢板进行夏比(V型缺口)低温冲击试验，试验温度为钢板的使用温度或按图样规定。试样取样方向为横向： a)厚度大于25mm的20R； b)厚度大于38mm的16MnR,15MnVR和15MnVNR; c)任何厚度的18MnMoNbR,13MnNiMoNbR 　　 低温冲击功的指标为： 　　 20R　　　　　　　　　　　　　AKV≥18J 　　 16MnR 15MnVR　　　　　　　AKV≥20J 　　 15MnVNR、18MnMoNbR、13MnNiMoNbR 　　　　　　　　　　　　　　　　　 AKV≥27J
4.2.8　碳素钢和低合金钢钢板使用温度低于或等于-20℃时其使用状态及最低冲击试验温度按表4-2的规定。
碳素钢和低合金钢板使用温度低于或等于-20℃时，其使用状态及最低冲击试验温度应符合表2-2的规定。
最低冲击试 验温度℃
最低冲击试 验温度℃
6～25 6～120
6～16 6～32
07MnCrMoVR
6～36 ＞36-100
6～50 6～32
07MnNiCrMoVDR
正火 正火+回火
正火 正火+回火
6～16 6～16
正火 正火+回火
4.2.9　用于壳体的下列碳素钢和低合金钢钢板应逐张进行超声检测。钢板的超声检测方法和质量标准按JB4730的规定
a)厚度大于30mm的20R和16MnR，质量等级应不低于Ⅲ级； b)厚度大于25mm15MnVR、15MnVNR、18MnMoNbR、13MnNiMoNbR和Cr-Mo钢板，质量等级应不低于Ⅲ级； c)厚度大于20mm的16MnDR、15MnNiDR、09Mn2VDR和09MnNiDR，质量等级应不低于Ⅲ级； d)多层包扎压力容器的内筒钢板，质量等级不低于Ⅱ级； e)调质状态供货的钢板，质量等级应不低于Ⅱ级。
　　用于容器壳体的碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件者，应逐张进行超声波探伤检查。钢板的超声波探伤检查方法和质量标准按ZBJ74003-88《压力容器用钢板超声波探伤》的规定。 a)厚度大于38mm的20R，质量等级应符合Ⅳ级要求； b)厚度大于30mm的16MnR，质量等级应符合Ⅲ级要求； c)厚度大于25mm的其它低合金钢钢板，质量等级应符合Ⅲ级要求； d)多层包扎压力容器的内筒钢板，质量等级应符合Ⅱ级要求。
4.2.12　不锈钢复合钢板应符合以下规定： a)复合界面的结合剪切强度应不小于200MPa； b)复合界面的结合率指标及超声检测范围，应在图样或相应的技术文件中注明； c)基材为本标准中所列的碳素钢和低合金钢或锻件。复材为本标准中所列的高合金钢钢板； d)复合钢板应在热处理后供货，基层的状态应符合本章有关规定； e)复合钢板的使用范围应同时符合基材和复材使用范围的规定。 　　 复合钢板的技术要求除符合上述有关规定外，尚应按GB8165或JB4733的相应规定。
2.3.2　用于容器园筒的碳素钢和低合金钢钢管，容器制造单位应按下列取样数量复验力学性能： a)壁厚小于或等于16mm的钢管，每批复验一根； b)壁厚大于16mm的钢管，每批复验的数量不少于10%且不少于一根。
4.3.3　碳素钢和低合金风钢管使用温度低于或等于-20℃时其使用状态及最低冲击试验温度按表4-4的规定。
碳素钢和低合金钢钢管，当使用温度低于或等于-20℃时，使用状态及最低冲击试验温度应符合表2-4的规定。
最低冲击试 验温度℃
最低冲击试 验温度℃
热轧或退火 正火
16Mn 09MnD
热轧或退火 正火
20G 16Mn 09Mn2V
正火 正火 正火
≤40 ≤40 ≤16
-20 -40 -70
4.4.3　碳素钢和低合金钢段件使用温度低于或等于-20℃时其热处理状态及最低冲击试验温度按表4-6的规定。
　　碳素钢和低合金钢锻件，当使用温度低于或等于-20℃时，其热处理状态及最低冲击试验温度应符合表2-6的规定。
最低冲击试 验温度℃
最低冲击试 验温度℃
正火+回火 调质
≤200 ＞200-300
正火+回火 或调质
正火+回火 调质
正火+回火 或调质
≤500 ＞500-700
正火+回火 或调质
08MnNiCrMoVD
4　制造、检验与验收方面的变化
表4　制造、检验和验收方面的变化
GB150-1998
10.1.1　本章适用于单层焊接、多层包扎、热套及锻焊压力容器。对于设计温度低于或等于-20℃的容器还应符合附录C(标准的附录)的规定。
　　本章适用于温度高于-20℃的钢制焊接单层压力容器，多层包扎压力容器及热套压力容器。
10.1.7　凡制造受压元件的材料应有确认的标记在制造过程中，如原有确认标记被裁掉或材料分割几块。应于材料切割前完成标记的移植。
10.2.1　根据制造工艺确定加工裕量，以确保凸形封头和热卷筒节成形后的厚度不小于该部件的名义厚度减去钢板负偏差。冷卷筒节投料的钢板厚度δ s 不得小于其名义厚度减钢板负偏差。 　　 制造中应避免钢板表面的机械损伤。对于尖锐伤痕以及不锈钢容器防腐蚀表面的局部伤痕，刻槽等缺陷应予修磨，修磨范围的斜度至少为1∶3。修磨深度应不大于该部位钢材厚度δ s 的5%，且不大于2mm，否则应予焊补。 　　 对于复合钢板的成形件，其修磨深度不得大于复层厚度的30%，且不大于1mm，否则应予焊补。
10.2.4.1　A、B类焊接接头对口错边量b(见图10-4)应符合表10―1的规定。锻焊容器B类焊接接头对口错边量b应不大于对口处钢板厚度δ s 的1/8且不大于5mm
A、B类焊缝对口错边量b(见图―4)应符合表10―1的规定。
10.2.4.4除图样另有规定外壳体直线度应不大于壳体长度的1%。当直立容器的壳体长度超过30m时，其壳体直线度允差应符合JB4710的规定。
　　除图样另有规定外，壳体直线度允差△1应符合表10―2的规定。
壳体长度Hm
壳体直线度允差△1mm
≤2H/100且≤20
10.3.3.1　A、B类接头焊缝的余高e1、e2按表10―3和图10―12的规定。
A、B类焊缝的余高(见图10―12)按表10―4的规定。
表10―3　　　mm
表10-4　　mm
标准抗拉强度下限值σ b ＞540MPa的钢材以及Cr-Mo低合金钢钢板
焊缝深度 δ(δ 1 )
焊缝余高e(e 1 )
12＜δ≤25
0-10 %δ s 且≤3
0-10 %δ 1 且≤ 3
10 %δ 2 且≤ 3
0-15 %δ s 且≤ 4
0-15 %δ 1 且≤ 4
0-15 %δ 2 且≤ 4
25＜δ≤50 ＞50
10.4.1　容器及其受压元件符合下列条件之一者，应进行焊后热处理：
　　容器及其受压元件符合下列条件之一者，应进行热处理：
10.4.1.1　钢材厚度δ s 符合以下条件者： a)碳素钢、07MnCrMoVR厚度大于32mm(如焊前预热100℃以上时，厚度大于38mm)； b)16MnR及16Mn厚度大于30mm(如焊前预热100℃以上时，厚度大于34mm)； c)15MnVR及15MnR厚度大于28m(如焊前预热100℃以上时厚度大于32mm)； d)任意厚度的15MnVNR、18MnMoNbR、13MnNiMoNbR、15CrMoR、14Cr1MoR、12Cr2Mo1R、20MnMo、20MnMoNb、15CrMo、12Cr1MoV、12Cr2Mo1和1Cr5Mo钢； e)除图样另有规定外，奥氏体不锈钢的焊接接头可不进行热处理。
A、B类焊缝处的母材名义厚度δ n 符合下列条件者： a)碳素钢厚度δ n 大于34mm(如焊前预热100℃以上时，厚度δ n 大于38mm) b)16MnR厚度δ n 大于30mm(如焊前预热100℃以上时厚度大于34mm)； c)15MnVR厚度大于28mm(如焊前预热100℃以上时，厚度大于32mm)； d)任意厚度的其它低合金钢。
10.4.5.1　焊后热处理应优先采用在炉内加热的方法，其操作应符合如下规定 a)焊件进炉时炉内温度不得高于400℃； b)焊件升至400℃后加热区升温速度不得超过5000/δ s ℃/h，且不超过200℃/h，最小可为50℃/h； c)升温时，加热区内任意5000mm长度内的温差不大于120℃； d)保温时，加热区内最高与最低温度之差不宜超过65℃； e)升温及保温时应控制加热区气氛，防止焊件表面过度氧化； f)炉温高于400℃时，加热区降温速度不得超过6500/δ s ℃/h且不得超过260℃/h，最小可为50℃/h； g)焊件出炉时，炉温不得高于400℃，出炉后应在静止空气中继续冷却。
10.5.1.1　凡符合以下条件之一者　A类的圆筒纵向焊接接头应按每台容器制备产品焊接试板。 a)钢材厚度δ＞20mm的15MnVR； b)钢材标准抗拉强度下限值σb＞540MPa； c)Cr-Mo低合金钢； d)当设计温度小于-10℃时，钢材厚度δ s ＞12mm的20R；钢材厚度δ s ＞20mm的16MnR； e)当设计温度小于0℃，大于等于-10℃时，钢材厚度δ s ＞25mm的20R，钢材厚度δ s ＞38mm的16MnR； f)制作容器的钢板凡需经热处理以达到设计要求的材料力学性能指标者； g)图样注明盛装毒性为极度危害或高度危害介质的容器。
凡符合下列条件之一者，应按每台容器制备产品焊接试板。 a)钢材厚度不小于20mm的15MnVR钢制容器； b)钢材标准抗拉强度下限值σ b ＞540MPa； c)Cr-Mo低合金钢 d)/ e)当设计温度小于0℃时，钢材厚度δ＞25mm的20R，钢材厚度δ＞38mm的16MnR； f)制作容器的钢板凡需经热处理以达到设计要求的材料力学性能指标者 g)图样注明盛装毒性为极度危害或高度危害介质的容器。
10.5.2　除非图样规定制作签证环试样外，B类焊接接头(含球形封头与圆筒连接的A类焊接接头)免做产品试板。
10.5.3　除10.5.1.1的规定外，其它容器应按《压力容器安全技术监察规程》的规定制备产品焊接试板。
采用同一钢号，同样焊接工艺制造的前30台产品，应按台制备焊接工艺纪律检查试板，其中只要有1台的试验不合格，则此后的30台产品，仍应按台焊接工艺纪律检查试板，直到30台全部合格后，方允许以批代台焊接工艺纪律检查试板。 采用同一钢号，同样焊接工艺其任意2台产品投料时间间隔不超过半年的15台产品为1个产品批量。由检查部门任抽2台焊接工艺纪律检查试板。 在工艺纪律检查试板中只要有1块试板的检查结果不合格，则应按上述要求重新按台焊接工艺纪律检查试板。
10.5.8.2　当设计温度小于-10℃时，钢材厚度δ s ＞12mm的20R；钢材厚度δ s ＞20mm的16MnR、15MnVR、15MnVNR除按10.5.7进行检验与评定外，尚需按10.5.8.3-10.5.8.4的要求进行低温夏比(V型缺口)冲击试验。
10.5.11.1　B类焊接接头是否需要制备鉴定环按图样规定。
10.5.11.2　鉴定环的材料必须是合格的，且与容器用材具有相同的钢号、相同热处理状态，如系钢锻件则其级别也应相同。
10.5.11.3鉴定环试样的种类，尺寸、数量、截取、试验方法与结果评定按图样要求。
10.5.11.4有热处理要求的容器，鉴定环应进行同样的热处理。
10.8.2.1　凡符合下列条件之一的容器及受压元件，需采用图样规定的方法对其A类和B类焊接接头，进行百分之百射线或超声波检查。
a)钢材厚度δ s ＞30mm的碳素钢、16MnR； b)钢材厚度δ s ＞25mm的15MnVR、15MnV、20MnMo和奥氏体不锈钢； c)标准抗拉强度下限值σ b ＞540MPa的钢材； d)钢材厚度δ s ＞16mm的12CrMo、15CrMoR、15CrMo；其它任意厚度的Cr-Mo低合金钢； e)进行汽压试验的容器； f)图样注明盛装毒性为极度危害或高度危害介质的容器； g)图样规定须100%检测的容器； h)多层包扎压力容器内筒的A类焊缝； i)热套压力容器各单层圆筒的A类焊接接头；
容器中的A类和B类焊缝，凡符合下列条件之一者，需采用图样规定的探伤方法，进行百分之百射线或超声波探伤检查。 a)名义厚度δ s 大于38mm的碳素钢，名度厚度δ s 大于30mm的16MnR； b)名度厚度δ s 大于25mm的15MnVR和奥氏体不锈钢容器； c)标准抗拉强度下限值σ b ＞540MPa的钢材； d)钢材厚度δ s ＞16mm的12CrMo、15CrMoR、15CrMo；其它任意厚度的Cr-Mo低合金钢； e)进行汽压试验的容器； f)图样注明盛装毒性为极度危害或高度危害介质的容器； h)多层包扎压力容器内筒的A类焊缝； i)热套压力容器各单层圆筒的A类焊接接头； j)嵌入式接管与圆筒式封头对接连接的A类焊缝； k)在焊缝上开孔，开孔中心两侧各不少1.5倍开孔直径范围内的焊缝。 m)凡被补强圈、支座、垫板、内件等所复盖的焊缝。
10.8.2.2　除10.8.2.1和10.8.2.3规定以外的容器，允许对其A类及B类焊接接头进行局部射线或超声波检测　检测方法按图样规定。检测长度不得少于各条焊接接头长度的20%且不少于250mm。焊缝交叉部位及以下部位应全部检测，其检测长度可计入局部检测长度之内。 a)先拼板后成形封头上的所有拼接接头； b)凡被加强支座、垫板、内件所复盖的焊接接头 c)以开孔中心为圆心1.5倍开孔直径为半径的圆中所包容的焊接接头； d)嵌入式接管与圆筒或封头对接连接的焊接接头 e)公称直径不小于250mm的接管与长颈法兰、接管与接管对接连接的焊接接头。
10.8.4　无损检测标准 按JB4730对焊接接头进行射线、超声、磁粉和渗透检查，其合格指标如下： 10.8.4.1　射线检测 a)若容器及受压元件符合10.8.2.1的规定，不低Ⅱ级为合格； b)若容器符合10.8.2.2的规定，不低于Ⅲ级为合格。
探伤标准 焊缝的射线探伤按GB3323-87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》进行，其检查结果对百分之百探伤的A类、B类焊缝，Ⅱ级为合格；对局部探伤A类及B类焊缝Ⅲ级合格。
　　中国的压力容器标准已经形成了自己的体系，压力容器设计、制造单位应逐步树立标准是最低要求的概念，在充分理解标准的基础上，制定出企业标准，以提高产品质量。在产品走向世界的同时，完善自身的质量控制水平。
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