第10章压杆稳定；提要：本章着重讨论受压直杆的稳定性计算；10.1压杆稳定的概念；在绪论中已指出，衡量构件承载能力的指标有强度、刚；在工程建设中，由于对压杆稳定问题没有引起足够的重；图10.1几种其它形式的稳定性问题；(a)薄壁球形容器的失稳；(b)狭长矩形截面梁的；所以，对细长压杆而言，使其失去承载能力的主要原因；①当轴向压力F小于某一极限值Fcr时，压杆
第10章 压 杆 稳 定
提要：本 章着重讨论受压直杆的稳定性计算。通过对两端铰支细长压杆的稳定性分析，阐明压杆的平衡稳定性的基本概念，明确压杆的临界力的意义及其确定方法，并进一步 讨论了不同支承情况对临界力的影响及其欧拉公式的统一形式。通过临界应力总图明确了压杆的柔度的物理意义，并揭示了压杆的强度和稳定性之间的关系，从而明 确了欧拉公式的适用范围。介绍了运用长、中柔度杆稳定计算公式进行简单的压杆稳定校核的方法。
10.1 压杆稳定的概念
在绪论中已指出，衡量构件承载能力的指标有强度、刚度、稳定性。关于杆件在各种基本变形以及常见的组合变形下的强度和刚度问题在前述各章节中已作了较详细的阐述，但均未涉及到稳定性问题。事实上，杆件只有在受到压力作用时，才可能存在稳定性的问题。 在 材料的拉压力学性能实验中，当对高为20mm，直径为10mm的短粗铸铁试件进行压缩试验时，其由于强度不足而发生了破坏。从强度条件出发，该试件的承载 能力应只与其横截面面积有关，而与试件的长度无关。但如果将该试件加到足够的长度，再对其施加轴向压力时，将会发现在杆件发生强度破坏之前，会突然向一侧 发生明显弯曲，若再继续加力就会发生折断，从而丧失承载能力。由此可见，这时压杆的承载能力并不取决于强度，而是与它受压时的弯曲刚度有关，即与压杆的稳 定性有关。
在 工程建设中，由于对压杆稳定问题没有引起足够的重视或设计不合理，曾发生了多起严重的工程事故。例如1907年，北美洲魁北克的圣劳伦斯河上一座跨度为 548米的钢桥正在修建时，由于两根压杆失去稳定，造成了全桥突然坍塌的严重事故。又如在19世纪末，瑞士的一座铁桥，当一辆客车通过时，桥桁架中的压杆 失稳，致使桥发生灾难性坍塌，大约有200人遇难。还有在日，地处北京的中国社会科学研究院科研楼工地的钢管脚手架距地面5~6处突然 外弓，刹那间，这座高达54.2米，长17.25米，总重565.4kN的大型脚手架轰然坍塌，5人死亡，7人受伤，脚手架所用建筑材料大部分报废，而导致这一灾难性事故的直接原因就是脚手架结构本身存在严重缺陷，致使结构失稳坍塌。实际上，早在1744年，出生于瑞士的著名科学家欧拉(L. Euler)就对理想压杆在弹性范围内的稳定性进行了研究，并导出了计算细长压杆临界压力的计算公式。但是，同其它科学问题一样，压杆稳定性的研究和发展 与生产力发展的水平密切相关。欧拉公式面世后，在相当长的时间里之所以未被认识和重视，就是因为当时在工程与生活建造中实用的木桩、石柱都不是细长的。直 到1788年熟铁轧制的型材开始生产，然后出现了钢结构。特别是19世纪，随着铁路金属桥梁的大量建造，细长压杆的大量出现，相关工程事故的不断发生，才引起人们对压杆稳定问题的重视，并进行了不断深入的研究。 除 了压杆以外，还有许多其它形式的构件也同样存在稳定性问题，如薄壁球形容器在径向压力作用下的变形(图10.1(a))；狭长梁在弯曲时的侧弯失稳(图 10.1(b))；两铰拱在竖向载荷作用下变为虚线所示形状而失稳(图10.1(c))等等。但材料力学只涉及到了压杆的稳定性问题，同时它也是其它形状 构件稳定性分析的理论基础。
图10.1 几种其它形式的稳定性问题
(a)薄壁球形容器的失稳；(b)狭长矩形截面梁的侧弯失稳；(c)两铰拱的失稳
所以，对细长压杆而言，使其失去承载能力的主要原因并不是强度问题，而是稳定性问题。我们以图10.2(a)所示两端铰支受轴向压力的匀质细长直杆为例来说明关于稳定性的基本概念。当杆件受到一逐渐增加的轴向压力F作用时，其始终可以保持为直线平衡状态。但当同时受到一水平方向干扰力Q干扰时，压杆会产生微弯(如图10.2(a)中虚线所示)，而当干扰力消失后，其会出现如下两种情况：
① 当轴向压力F小于某一极限值F cr时，压杆将复原为直线平衡。这种当去除横向干扰力Q后，能够恢复为原有直线平衡状态的平衡称为稳定平衡状态，如图10.2(b)所示。
② 当轴向压力F大于极限值F cr时，虽已去除横向干扰力Q，但压杆不能恢复为原有直线平衡状态而呈弯曲状态，若横截面上的弯矩值不断增加，压杆的弯曲变形亦随之增大，或由于弯曲变形过大而屈曲毁坏。将这种原有的直线平衡状态称为不稳定平衡状态，如 图10.2(c)所示。
③ 当轴向压力F等于极限值F cr时，压杆虽不能恢复为原有直线平衡状态但可保持微弯状态。将这种由稳定平衡状态过渡到不稳定平衡状态的直线平衡，称之为临界平衡状态,如图10.2(d)所示。而此时的临界值F cr称为压杆的临界力(critical force)。将压杆丧失其直线平衡状态而过渡为曲线平衡，并失去承载能力的现象，称为丧失稳定，或简称为失稳(lost stability buckling)。
以 上所述“材料均匀、轴线为直线、压力作用线通过轴线”的等直压杆又称为理想的“中心受压直杆”。而实际的压杆由于材料的不均匀、初曲率或加载的微小偏心等 等因素的影响，均可引起压杆变弯。所以，实际压杆会在达到理想压杆临界压力之前就突然变弯而失去承载能力。故实际压杆的轴向压力极限值一定低于理想压杆的 临界压力Fcr。但为了便于研究，本章主要以理想中心受压直杆为研究对象，来讨论压杆的稳定性问题。
综上所述可知，压杆是否具有稳定性，主要取决于其所受的轴向压力。即研究压杆的稳定性的关键是确定其临界力F cr的大小。当F ? F cr时，压杆处于稳定平衡状态；当F & Fcr时，则处于不稳定平衡状态。
图10.2 细长压杆的平衡形式
(a) 受水平干扰力的杆件微弯；(b) 细长压杆稳定平衡；
(c) 细长压杆不稳定平衡；(d) 细长压杆临界平衡
10.2 两端铰支中心压杆的欧拉公式
设两端铰支的理想中心受压细长直杆，当其压力达到临界值F cr时， 在横向因素的干扰下压杆可在微弯状态下保持平衡。可见，临界压力F cr就是使压杆保持微弯平衡的最小压力。现来确定此临界压力F cr的计算公式。
建立如图10.3所示坐标系xoy，假想距坐标原点O为x处将杆件截开，取其一部分为研究对象(如图10.3(b)所示)，则在截面上除了有轴向压力F cr外，还作用有弯矩M(x)，弯矩值为
图10.3 细长压杆的平衡形式
(a) 细长压杆的受压平衡；(b) 细长压杆局部受力分析
当压杆的应力在比例极限范围以内，即在线弹性工作条件下，可利用第六章的公式(6-1)，即梁在小变形条件下挠曲线近似微分方程
将(a)式代入式(b)可得杆轴微弯成曲线的近似微分方程为
可得一常系数线性二阶齐次微分方程
此微分方程的通解为
当，为积分常数，可由杆端的边界条件来确定。由图10.3可知， ；将其代入式(f)可得 时，
则(f)可写为
上式只有在或时才成立。而当时，则式(g)就变为，其表示压杆，代入式(g)可得 任一横截面的挠度均等于零，即压杆并无弯曲而处于直线平衡状态，这与在临界压力作用下压杆保持微弯的平衡状态这一前提不相符，因此，必然是
使上式成立的kl值为
其中n为任意整数(n=0，1，2，3??)
将上式代回到式(d)中，则
由上式可知：由于n为任意整数，所以使压杆保持微弯平衡状态的临界压力F cr，在理论上可以有无穷多个，但实际上，当压杆在最小临界压力作用下，其就已处于由稳定平衡向不稳定平衡过渡的临界平衡状态并将丧失稳定性了。但
这就是保证压杆安全工作的临界压力F cr，即 时，不合要求。故当时，F cr为最小值，
上式为两端铰支等截面理想细长压杆的临界压力计算公式，由于此式最早由欧拉导出，故又称为欧拉公式(Euler formula)。
若将代入式(g)中，则
上式即为压杆处于临界平衡状态时的挠曲线方程。可知其是半个正弦波形曲线，如 图10.3所示。
由图10.3知，当时，(为压杆中点的挠度值)，将其代入(i)中可得
上式说明积分常数a的物理意义为压杆中点处所产生的最大挠度，则压杆的挠曲线方程又可以表示为
在上式中，
为直线；当是一个随机值。因为当时，，即压杆处于稳定平衡状态而保持为任意微小值的情况下而保持微弯平时，在横向因素的干扰下，压杆可在
衡状态，压杆所受压力F和中点挠度之间的关系可由图10.4中的OAB折线来表示。但实际上，之所以具有不确定性，是因为在公式推导过程中使用了(b)式的挠曲线近似微分方程。若采用挠曲线的精确微分方程
可求得压力F与中点挠度之间的关系将如图10.4中的
时，与有着一一OAC曲线所示。由曲线可知，当
对应关系。所以，中点挠度的不确定性并不存在。
而对于实际受压杆件，由于材料的不均匀、存在的初曲率
或加载的微小偏心等等因素的影响，在其压力F未达到临界压
力F cr之前，实际上就已出现了微弯变形，可用图10.4中的OD
曲线来表示F和之间的关系。
10.3 不同约束条件下压杆的欧拉公式
杆 件受到轴向压力作用而发生微小弯曲时，其挠曲线的形式将与杆端的约束情况有直接的关系，这说明在其它条件相同的情况下，压杆两端的约束不同，其临界压力也 不同。但在推导不同杆端约束条件下细长压杆的临界压力计算公式时，可以采用上述类似的方法进行推导。另外，也可以利用对比的方法，即将杆端为某种约束的细 长受压杆在临界状态时的挠曲线形状与两端铰支受压杆的挠曲线形状进行对比分析，来得到该约束条件下的临界压力计算公式。本节利用该方法给出几种典型的约束 条件下，理想中心受压直杆的临界压力计算公式。
包含各类专业文献、行业资料、生活休闲娱乐、高等教育、中学教育、应用写作文书、幼儿教育、小学教育、专业论文、各类资格考试、第10章 压 杆 稳 定54等内容。　
　第十一章 压杆稳定_专业资料。第十一章是非判断题 1 2 3 4 5 6 7 8 9 ( 填空题 压杆稳定) ))) 压杆失稳的主要原因是由于外界干扰力的影响。 ( 同... 　2 b1 8b 2 12 4 ?4 8 b1 12 4 46 第十章 压杆稳定 10.3 铰接结构 ABC 由截面和材料相同的细长杆组成,若由于杆件在 ABC 平面内失稳而 引起破坏,试... 　第十章 压杆稳定 概念 § 10 ? 1 压杆稳 一、压杆稳定性的概念 1、下面...例如对于一般钢构件, 其强度安全系数规 定为 1.4 ～1.7,而稳定安全系数规定... 　第十章工程力学_理学_高等教育_教育专区。力学叫课件第十章 压杆稳定 §10 ?...杆端的约束情况有关,μ l 称为压杆的计算长度,其物理意义可从细长压杆失稳... 　第​十​四​章​ ​轴​向​压​杆​的​稳​定​计​算 暂无评价|0人阅读|0次下载|举报文档第十四章 轴向压杆的稳定计算 【教学... 　第1​章​ ​ ​压​杆​稳​定 暂无评价|0人阅读|0次下载|举报文档第十一章 11-1 压杆稳定 11-2 两端固定的矩形截面细长压杆,其横... 　12-压杆的稳定计算 14页 1财富值喜欢此文档的还喜欢 第10章-应力状态分析与...160 MPa ,稳 定安全系数 nst ? 3.0 , ?P ? 101 。试校核结构是否安全。... 　第十六章 压杆稳定_专业资料。第十六章 压杆稳定 第一节 压杆稳定的概念一...压杆由于其不能维持原有直杆的平衡状态所致,这种现象称为丧失稳 定,简称失稳... 　工程力学-第十三章压杆稳... 暂无评价 84页 免费 第十一章压杆的稳定 - 工... 暂无评价 23页 免费 工程力学――压杆稳定 10页 免费 工程力学 第十一章 ...君，已阅读到文档的结尾了呢~~
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第10章_压_杆_稳_定
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3秒自动关闭窗口第9卷第1期2007年2月；建筑钢结构进展；ProgressinSteelBuildingS；拉-压杆件的稳定承载能力；陈绍蕃,吴博；(西安建筑科技大学,陕西西安710055)；摘要:拉-压杆件是在两支承点间部分区段受压、部分；件出现在刚架格构式横梁的弦杆；关键词:拉-压杆件;稳定;计算长度;框架格构式横；中图分类号:TU311.2文献标识码:A文章编号；S
第9卷第1期2007年2月
建 筑 钢 结 构 进 展
ProgressinSteelBuildingStructuresVol.9No.1 Feb.2007
拉-压杆件的稳定承载能力
陈绍蕃,吴 博
(西安建筑科技大学,陕西西安 710055)
摘 要: 拉-压杆件是在两支承点间部分区段受压、部分区段受拉的杆件,其承载能力需要由稳定计算确定。这种杆
件出现在刚架格构式横梁的弦杆。压力和拉力的分布有三种不同情况。现行《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018虽然对这类弦杆的稳定计算有所规定,但不能完全解决三种工况的计算问题。本文利用结构稳定理论著作中的弹性临界荷载计算公式,在参数分析的基础上由曲线拟合得出三种工况拉-压杆件计算长度系数的实用计算公式。建议的公式具有较好的精度,可供设计工作采用。
关键词: 拉-压杆件;稳定;计算长度;框架格构式横梁
中图分类号:TU311.2
文献标识码:A
文章编号:07)01-0041-05
StabilityCapacityofTie-Struts
CHENShao-fan,WUBo
(XicanUniversityofArchitecture&Technology,Xican710055,China)
Abstract: Tie-strutsarememberssubjectpartlytocompressionandpartlytotensionwithinthetwoendsupports.Thebearing
capacityofthesemembershastobedeterminedbystabilitycalculation.Tie-strutsappearinthechordsoflatticedgirdersofrigidframesandtherearethreedifferentpossiblemodesofforcedistribution.Althoughthecurrent/Tech-nicalcodeofcold-formedthin-walledsteelstructures0GB50018providesaformulaforcalculatingstru-ttiechords,itcannotresolvethestabilitycheckofallthethreemodes.Inthisstudy,usingequationsofelasticcriticalloadcitedinmonographsofstructuralstability,parametricanalyseswerecarriedoutandpracticalformulasformembereffectivelengthareobtainedthroughcurvefittingforeachofthethreemodes.Therecommendedformulashavegoodaccuracyandcanbeusedindesignwork.
(CHENShao-fan:.cn)
Keywords: tie-framelatticedgirder
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB)第
所谓拉-压杆件,系指两端支承的杆件中一部分受压、另一部分受拉者。在工程实践中可能遇到图1所示的三种工况,其中a为拉压各一段(工况1),b为中段受拉、两端段受压(工况2),c为中段受压、两端段受拉(工况3)。当图2中刚架梁为平面格构式且在下弦平面设有跨中纵向支撑时,下弦受力情况属于工况1,而不设纵向支撑时下弦为工况2。当刚架梁为空间格构式时,有可能不设上弦纵向支撑。此时上弦受力情况属工况3。
收稿日期:,收到修改稿日期:作者简介:
10.1.5条对刚架格构式梁弦杆在刚架平面外的计算长度有如下规定:
当内力在侧向支承点间的几个节间内为压力,另几个节间内为拉力时,可按下式计算,但不得小于受压节间的总长
l0=(1.5+0.5Nt/Nc)
式中 l)))侧向支承点间的距离;
Nt)))所有拉力的平均值,计算时取负值;
陈绍蕃(1919-),男,教授,主要从事钢结构基本性能研究,E-mail:.cn。吴 博(1982-),男,硕士研究生,主要从事钢结构研究。
建筑钢结构进展第9卷
Nc)))所有压力的平均值,计算时取正值;n)))两侧向支承点间节间总数;nc)))内力为压力的节间数。
这本规范没有说明杆内拉、压力如何分布。然而,把式(1)和规范屋架一章受压弦杆侧向支承点距离为节间长度二倍时的计算长度公式
l0=(0.75+0.25N2/N1)l
由此可见式(1)适用于工况1。
相比较,可以看出在nc/n=0.5时式(1)和式(2)相同。
鉴于杆件稳定承载力不仅和压力大小有关,也和力的分布情况有关,式(1)适用于工况1,就未必适用于其他两种工况。然而规范条文的文字没有涉及力的分布情况,因而有可能被理解为具有普遍适用性。正因如此,文[1]的作者把式(1)用来分析连续檩条下翼缘的稳定性。这一情况引起笔者的关注。分析证实了式(1)确实不具有普遍适用性。在分析的基础上,本文提出分别适用于
三种工况的简化计算公式。
压杆件的受力情况
定理论专著中可以找到图1所示工况临界压力的计算方法。文献[2]和[3]给出图3a所示二段式变压力杆件的临界条件如下:
MMMM221l+M2l13l-M2l2
131tanM1l13tanM3l2
图2 刚架格构式横梁
式中 M1,M2,M3)))参数,M1=
2 稳定承载力的理论分析
公式(1)最早见于我国20世纪70年代的薄钢规范(TJ18-75)。该规范的《修订说明》中解释,由初参数导得多节间受压且多节间受拉杆件的临界荷载方程,简化成为近似计算公式(1)。20世纪70年代修订规范的技术资料未曾公开发表,现在不易找到。好在现有的结构稳
,l)))杆件长度;
l1,l2)))分别为承受P1
力的段长和承受P1+P2
力的段长。
图3 变压力杆件
式(3)中P1,P2均为压力并取正号,但也适用于其中一个为负的情况。当P2&0且OP1O&OP2O时,即为一段受压、一段受拉的工况。压力和拉力分别为Nc=P1和Nt=|P2|-P1。此时在式(3)中
Nc=P1=EIM1
此临界值属于无缺陷的全弹性杆,不能直接用于设计计算,需要把它转化为计算长度系数L。由表达式
tanM3l2=itanh
文献[3]给出图3b三段对称变压力的临界条件
tanM1l1#tanM3l2-1=0M3
式中 M1,M2,M3)))参数,和式(3)相同;
把压力和拉力均取为正值,则右段受拉时方程(3)转化为
222222MMMM221l-M2l13l-M2l2-2-2-+=0(3a)
MM1tanM1l13tanhM3l213
第1期拉-压杆件的稳定承载能力
l2)))中段长度之半。
当P1&0,P2&0且P1&OP2O时即为端段受压、中段受拉的工况2。压力和拉力分别为Nc=P1和Nt=|P2|-P1。反之,当P1&0,P2&0且OP1O&P2时,则为端段受拉、中段受压的工况3。压力和拉力分别为Nc=P2-|P1|和Nt=P1。
把拉力和压力都取为正值,则两种工况的临界条件分别成为端压中拉端拉中压
tanM1l1#tanhM3l2-1=0M3
tanhM1l1#tanM3l2-1=0M3
(5a)(5b)(6a)(6b)
简化的L系数计算公式。得出简化公式的过程是:针对一种工况的不同G值和不同Kc值作大量L系数计算,据以绘出L的曲线族并观察其走向。然后拟合出近似简化公式。以下是三种工况的简化公式及其与理论值的比较。
相应的计算长度系数分别是
3 三种工况的比较
表1给出三种工况计算长度系数理论值的比较及与GB50018规范简化公式的比较。其中部分数据还绘成图4。
图4 三种工况的L系数比较
表1 L系数比较表
Kc=lc/l=Nt/Nc
工况10.40.70.8
工况20.80.40.2
工况30.20.00.3
公式(1)0.00.6250.
简化公式为
L=0.75[1+0.3(KG0.5)c-0.5)+0.7(Kc-0.5)](1-C
式中 C)))参数,C=0.Kc
Kc)))杆件受压段长度和跨长之比,Kc=lc/l;G)))杆件内拉力与压力之比,取正值,G=Nt/Nc由于L的数值从属于两个独立变量,用单一公式来拟合总有一部分误差较大。从表2中数值看,偏低(偏不安全)超过1%的简化值(表中用黑体字)只有6个,最大误差为4.9%。偏安全的数值有的误差较大,但可以用于设计工作。还需说明的是,杆件受压段和受拉段往往含有二个或二个以上节间,因而段内的力会有变化。计算时和式(1)一样Nc和Nt都取段内的平均值。这是又一项近似。压力取平均值有可能稍偏不安全,但拉力也取平均值,可以补偿。
注:lc为受压段长度,见图1
由表1和图4可见:当G相同且Kc也相同时,三种工况计算长度并不相同,并且差别较大。工况2的L系数最大,承载能力最低。工况3的L系数最小,承载能力最高。工况1则介于前二者之间。这样的结果不难从物理现象来理解。作用在两端的压力P1对整根杆件都有影响,而作用在中部的压力P2只有局部影响。这就是工况2比工况3不利的原因。GB50018的简化公式只和工况1相接近,且仅在Kc=0.5时精度较好,并有相当一部分偏于不安全。因此,三种工况都需要另觅简化公式。
AA简化公式是
L=1-Kt=1-(1-Kc)
(8)(8a)(8b)
当1&G[2时A=2.2+0.5(2-G)
当0.1[G&1时A=2.7+3(1-G)3
4 实用简化公式
公式3a,5a和5b都是超越方程,解算复杂,并且只适用于弹性范围的完善杆。为了便于在设计中应用,需要
式中 Kt)))杆件受拉段全长和跨长之比,Kt=2l2/l;
G)))同工况1。
建筑钢结构进展第9卷
表2 工况1的计算长度系数
0.70.90.00.
0.10.20.60.
0.50.70.10.
0.10.50.50.
0.90.70.10.
0.500.751.001.502.00
0.70.60.40.323
0.50.50.80.356
0.70.00.60.392
0.20.20.60.435
注:对应于每一G值,上面一行为L的理论值,下面一行为简化公式值
表3 工况2计算长度系数比较
0.50.50.30.90.388
0.60.90.80.20.544
0.10.30.80.70.675
0.50.90.60.90.782
0.70.40.60.80.867
0.90.60.10.40.929
1.00.10.90.50.1
1.00.0.80.80.4
0.30.50.71.01.52.0
0.50.40.70.7
注:对应于每一G值,上面一行为L的理论值,下面一行为简化公式值
表3中简化值偏低(偏不安全)超过1%者只有6个(表中黑体字),且最大误差仅为2.7%。
当K=0.17+0.83c&0.2 L
0.8式中 当G[0.5
简化公式是 当K=0.85Kc[0.2 Lc
B=1.2+0.4G但不大于1.8(10b)简化公式数值偏低(偏不安全)超过1%者只有5个),。
第1期拉-压杆件的稳定承载能力
表4 工况3的计算长度系数比较
0.20.20.00.30.170
0.30.80.50.00.200
0.40.80.90.70.260
0.50.60.00.5
0.60.00.50.8
0.70.60.00.8
0.80.10.50.7
0.90.00.80.3
注:对应于每一G值,上面一行为L的理论值,下面一行为简化公式值
的精度,可供设计工作使用。
格构式刚架横梁的弦杆,当纵向支撑的间距较大时,在桁架平面外稳定计算中属于拉-压杆。随支撑设置的疏密和有无,拉-压杆的内力分布可以有三种不同情况。鉴于力的分布对杆件的稳定承载能力有着不可忽视的影响,《冷弯薄壁型钢结构技术规范》给出的计算公式只能用于拉压各一段的工况,且精度不高。本文通过参数分析和曲线拟合,得出三种工况的实用计算公式,具有较好
[1] 纪福宏,汪一骏.檩条设计中若干问题的探讨.钢结构,20(5),
[2] 铁摩辛柯,盖莱著,张福范译.弹性稳定理论(第二版).北京:
科学出版社,1965.
[3] PflugerA.StabilitatsproblemederElastostatik,zweiteAu-flge.Berlin:Springer-Verlag,1964.
《建筑钢结构进展》设立杂志年度研究生优秀论文奖
《建筑钢结构进展》杂志以推动我国建筑钢结构事业的发展,促进相关理论研究及实用技术与新型产品开发,加强国内外学术交流,加快科研成果向生产力转化为宗旨,主要面向从事建筑钢结构研究、设计、制作、安装和施工以及维修防护等相关领域的工程技术人员、高等院校师生和科研工作者。
本杂志注重内容的实用和新颖,重视国内外建筑钢结构领域的最新科技与市场信息,主要刊登轻型建筑钢结构、多高层民用与工业建筑钢结构、单层工业建筑钢结构和大跨度建筑钢结构的计算理论、实用设计方法、计算机辅助设计技术、制作与安装工艺,展示国内外有特色的建筑钢结构设计案例,广泛交流建筑钢结构新体系、新技术、新工艺、新材料和新产品及其在实际工程中的应用情况,介绍各国建筑钢结构设计规范以及我国建筑钢结构设计规范的背景资料。
鉴于高等院校研究生的投稿数量的日益增多,为鼓励研究生投稿的热情并保证稿件的质量,本杂志从2005年开始设立了杂志年度研究生优秀论文奖。每年年底从该年度的六期杂志内登载的以研究生为作者的论文中评出一等奖一篇,奖励金额为三千元,二等奖一篇,奖励金额为一千五百元,并颁发获奖证书。参评论文的第一作者(或为第二作者,如导师为第一作者)应为硕士或博士研究生,获奖论文将由杂志编委会投票选出。2006年度的杂志研究生优秀论文正在评选之中,评选结果将在2007年第2期宣布,敬请大家关注。
包含各类专业文献、专业论文、行业资料、外语学习资料、幼儿教育、小学教育、中学教育、56拉-压杆件的稳定承载能力等内容。　
　四、提高承载能力的措施―――活学活用前面研判压杆稳定问题,我们研究的是β 。在压杆约束条件固定的前 提下,受压杆件的承载能力与自由受压长度 L 关系重大。... 　属于这类稳定问题的有:压弯杆件在弯矩作用平面内的...5、 初弯曲、初偏心以及残余应力对压杆稳定承载力...3) 屈曲后产生的 σy 在板的长度中间为拉应力,... 　稳定承载力的影响因素摘要: 从理想弹性轴心受压构件失稳形式及各自稳定承载力计算...压应力使压杆的一部分提前屈服,从而削弱了杆件的刚度,进而影响稳 定承载力。... 　第三章拉压杆件的承载能力一、判断题 1. 线应变是构件中单位长度的变形量。...强度、刚度和稳定性。 2.经过抛光的低碳钢试件,在拉伸过程中表面会出现滑移线... 　曾讨论过受压杆件的强度问题,并且认为只要压杆满足了...不再保持原有的直线平衡形式, 因而丧失了承载能力。...p ,欧 拉公式已不适用,这是超过材料比例极限压杆... 　压杆稳定的概念 构件的承载能力: ①强度、②刚度、...第二章中,轴向拉、压杆的强度条件为 ? max ? ...受偏心压力作用的杆件,不论偏心距多么小, 压杆的... 　压杆稳定习题 1、对于不同柔度的塑性材料压杆,其...关于这一小孔对杆承载能力的影 响,以下论述中正确...周边各杆受拉 F a a b b -F F F/ 2 d (... 　属于这类稳定问题的有:压弯杆件在弯矩作用平面内的...5、初弯曲、初偏心以及残余应力对压杆稳定承载力有...3)屈曲后产生的ζ y 在板的长度中间为拉应力,是... 　自由的中心受压直杆,当压力 小于 某一临界值 时,杆件的直线平衡形式 是稳定...研究确定压杆临界力的方法,压杆的稳 定计算和提高压杆承载能力的措施。 §15...}