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400-800-0907远供直流电源系统设计及其参数选取朱福成绵阳职业技术学院，四川绵阳621000）（摘要：针对远供直流电源的工作特点，提出一种DC/DC拓扑电路结构，详细分析了直流电源远供电能的控制方法，通过计算并结合试验经验选取了拓扑主电路开关管型号、电感和电容的参数值，最后根据功率大小、远程传输电压和电流值制作了一台1kW的试验样机，通过实验验证了文章所引用电路拓扑结构、控制方法以及所选取参数值的可行性。关键词：远供电源；数字控制；DC/DC；PWM中图分类号：TM461文献标识码：B文章编号：（1-04DesignoftheDCPowerSystemParametersRemotelyZHUFu-cheng（MianyangVocationandTechnicalCollege,Mianyang621900,Sichuan,China）Abstract：Accordingtothecharacteristicsofdirect-current（DC）powersupplyforremotework,thispaperanalyzesaDC/DCtopologycircuitwhichcanremotelytransmitDCenergy.ButforthedesignofmaincircuitandcontrolcircuitforremoteDCtransmissionenergy,thecontrolmethodsanddeviceparametersaredifferentfromthoseofthecommonswitchingpowersupply.Basedonthismethod,aDCpowersupply’scontrolmethodisanalyzedindetailwithcitingatypicalhalf-bridgeDC/DCtopologycircuit.Aftertheanalysisoftheworkingprincipleofthecircuit,anddesignandcalculationmethodsincombinationwithtrials,themodelofthemaincircuitswitchtopologyaswellastheparametersoftheinductanceandcapacitanceisselected.Finally,accordingtothepowerandremotetransmissionvoltageandcurrent,anexperimentprototypeof1KWisproduced.Experimentverifiestheviabilityofthecircuittopology,controlmethodandtheparametersselected.Keywords:Remotepowersupply,digitalcontrol,DC/DC,PWM0言随着通信网络的快速发展，远程直流供电电源已经得到国内外专家的关注，特别是其稳定性和可靠性还有许多关键技术问题急需解决，比如，在海底光缆数字传输系统中，远供电源是为光放大设备供电的最佳方式，如果其提供的电能质量差、稳定性和可靠性也差，通信系统就无法正常工作。作为高压直流电能传输供电系统的组成部分，已由单端供电方式发展为能够满足各种不同负载设备远距离传输的单、双端供电方式，以适应各种设计要求、不同的负载设备。众所周知，远供直流电源及传输设备都属于通信系统或者军用系统中的专用特供设备，因此，其安全性、可靠性、稳定性、供电效率等都必须得到充分安全的保障。下面将对直流远供电源DC/DC变换器的工作原理进引行分析，同时分析其主电路的设计参数，特别是从工程应用上详细的分析其参数的选取，因此，本文的设计思想为远供直流电源的深入研究将提供一定的指导意义。1隔离型DC/DC变换器工作原理图1为远供直流电源方框图，为了防止交流电源中谐波和电磁干扰进入电源系统中，因此在主电路中要进行LC滤波和EMI电磁干扰装置，从而在通信网路电源中得到干净的直流电源。从途中可知，为了输出稳定的有效值为380V直流电压及恒定的功率，经过对其采样给MCU（DSP）运算，实时产生PWM去驱动开关管。同时，在远供电源启动时，通过参数设定达到功率大小的控制，并通过人机界面显示当前运行的各参数，因此，该方框图完全能够远控直流电源的设计要求。-121-[1]图1远供直流电源方框图Fig.1Blockdiagramoflong-distancefortheDCpowersupply图2是远控直流电源半桥隔离型原理图，图中通过220伏不控整流后得到直流电压，再通过直流电感器滤波得到稳定的直流电压，经DC/DC升压变换把直流电能传递给负载。图2隔离半桥拓扑主电路图Fig.2Maincircuittopologydiagramofisolatedhalf-bridge图中经开关管T1、T2，电容C1、C2组成半桥DC/DC直流变换器，从图中可知，如果电容值的大小C2=C1，变压器初级绕组上的电压为整流电压的二分之一。因此，当开关管T1导通，而T2关断时，变压器原边电压为此时整流母线的二分之一，此时，变压器原边PWM交变的脉冲电压形成交变的磁通，从而使副边得到感应电动势，当副边接上负载后，就产生直流电流，这样就把直流电能通过交变的磁通远程传递给负载，通过两个二极管的单向导通性及LC滤波，将在负载端得到稳定的直流电压。而当T1和T2同时关断时，由于电感电流不能突变，确保变压器副边两个续流二极管形成续流，这样变压器初级绕组处于短路状态。同理可得当T［2-4］2导通，T1关断时的能量传输情况。2主电路设计参数计算隔离半桥拓扑主电路的工作原理虽然不复杂，但是，其开关管的导通关断时间与变压器、电感和电容的参数值选取有关，因此，下面将详细分析和计算参数的选择［4-6］。（1）设计电源的参数指标为：输入额定电压为Vin=40～60V，输出额定电压及电流分别为Vo=380V和Io=-122-2.64A；额定输出功率为P=1000W，开关频率为f=100kHz，周期为T=10μs，最大占空比为d max=0.45，变压器效率为η=0.97。因此，在确定最大占空比和磁通密度时要考虑，当直流输入电压最小时，开关管的导通时间Ton最大，但是推挽变换器最大导通时间不能超过开关周期的一半即t=5μs。否则，复位伏秒数将小于置位伏秒数，会使磁芯饱和并损坏开关管。所以为了保证磁芯不饱和，并防止上下开关管同时导通，在程序实现时一定要设死区时间，通常导通时间不超过半周期的90%，即最大导通时间Ton=0.90T/2。（2）变压器磁芯的确定。本设计采用磁芯材料为铁氧体材质，由于该材质的磁芯的峰值磁通密度受两个因素限制。即由于磁芯的损耗带来的磁芯温升，设计时一定要考虑铁耗大小，即磁滞损耗和涡流损耗，因此，为了避免磁芯饱和，根据经验取△B=0.3mT。在对变压器设计时，首先要根据设计电路的工作频率和最大设计输出功率，选择一个合适的磁芯，该电路工作频率为100kHz，根据经验变压器选择材质为铁氧体的磁芯。确定好变压器磁芯的材质后，就可以通过变压器最大工作功率选择磁芯的形状结构和磁芯大小，设计要求是P=1000W、η=0.97，根据变压器工作最大功率计算公式：PPoin=η（1）可以计算出变压器工作最大功率为：P=1000in0.97=41（W）（2）根据工作频率f=100kHz和变压器最大工作频率Pin=1041W，就可以通过查表方法确定变压器磁芯为铁氧体材料的EC52，该磁芯的参数为：A2e=180mm、A2b=213mm，其中，Ae是铁芯有效截面积；Ab是骨架窗口总面积。（3）确定初级匝数及匝比根据法拉第定律和伏秒积守恒可以得到变压器初级绕组计算公式：N=（Vdc-1）TonpA（3）eΔB代入数据计算可以得到：Np=4.3根据能量守恒公式：Vsp×s×Ton=Vo×T（4）可以得到次级绕组最大峰值电压计算公式：VVo×Tsp=T（5）on由设计电源规格可知道,最小输入电压Vin-min额定输出Vo=380V，输入单管最大导通时间为0.45T，设输出整流二极管和输出滤波电感的压降分别为1V，由此可以计算得到变压器次级绕组电压为：Vsp=424.4V变压器的匝比确定，是根据输入输出电压等级决定，所以由此可以得到变压器匝比计算公式：n=VsV（6）p设输入开关管压降为1V，输出直流二极管压降为1V。则初级和次级的匝比为：n=Vsp424.4V=40-1≈10.88（7）in-1（4）次级匝数选择由前面计算可以知道：n=10.88、Np=4.3可以计算得到次级匝数为Ns=46.78，但是实际制作过程当中，不可能出现小数，所以必须进行参数优化。当Ns=47时，取Np=4，则n=11.75，计算得到：△B=0.335,Vsp=458.25V；当Ns=47时，取Np=5，则n=9.4，计算得到：△B=0.283,Vsp=366.6V；当Ns=46时，取Np=4，则n=11.5，计算得到：△B=0.324,Vsp=448.5V；当Ns=46时，取Np=5，则n=9.2，计算得到：△B=0.265,Vsp=358.8V；通过计算取最终选择n=11.5；Ns=46；Np=4；△B=0.324进行变压器设计。（5）初级峰值电流有效值计算和线径的选择在推挽变换器中，每个初级绕组每周期流过一个Ipft脉冲，因此，占空比为d=0.45，根据平顶波波脉冲，其有效值计算为：I摇rms=Ipft姨，可以计算得到：Irms=26.29A。另外，为了防止变换器温度升高，本系统采用风冷，导线电流密度可以达到10A/mm2，通过查表可得初级绕组的导线截面积为2.7mm2。（6）次级电流峰值、有效值，及线径计算以上计算可知，变压器次级绕组两端电压为Vsp=424V。同理根据能量守恒可以得到次级绕组电流峰值计算：IPo×Ts=V（8）sp×Ton代入数据可以得到：I1000s=424.4×0.9=2.63（A）故可以知道次级导线截面积为0.264mm2。设最大电流峰值比为0.5，即：（Ip2-Ip1）/Ip2=0.5（9）Ip2+Ip1s=I2（10）可以计算得到：IP2=3.52A，IP1=1.76A（7）输出整流二极管、电感、电容的选择本设计输出采用半桥整流，由于变压器次级电感感应电动势因素，二极管反向电压应力为2Vo，选择耐压值1000V/10A的二极管。在推挽变换器中，为了使输出电压和电流足够稳定，输出电感禁止进入不连续工作模式（DCM）。所以在设计输出电感时，应尽量使电感都工作在连续模式下（CCM）。根据电感两端电压公式可以得到：L=VdtLdI（11）代入数据可以计算得出输出电感值为：L=151mH。所以，输出滤波电感采用铁氧体材质EE型的PQ3230的磁芯绕制。输出电容选择应满足最大输出纹波的要求，而输出纹波几乎完全由滤波电容的ESR（等效串联电阻R0）大小决定，而不是由电容本身的大小决定，纹波电容峰-峰值Vr为：Vr=R0dI（12）式中dI为所选电感电流纹波最大的峰-峰值。另外，对于铝电解电容器，在大容值及额定电压范围内，其R0C0的乘积不变（50×106~80×106）。设输出电压纹波为0.5V，就可以计算出C0的大小为：-6-6-6C=80××0R=/dI=100.5（2.67-1.72）=152μF0Vr3试验根据以上的理论分析和参数计算，按照图2的原理图设计了一台试验样机，变压器工作频率为100kHz，脉宽调制用UC2846芯片，其两路互补PWM测试输出波形如图3所示。由图3可知，其输出波形的工作频率为50.45kHz，这是由于推挽变压器的有两个抽-123-头，在一个周期中分别导通，因此，变压器的工作频率为100.90kHz，与设计频率误差相差0.90kHz，符合设计要求。同时两路互补PWM死区时间为0.7μs左右。图4为开关管的PWM触发波形和开关管输出端的电压波形。从测试波形可以看出，开关管两端电压应力波形图，满足推挽逆变器的理论波形。图3UC2846输出波形图Fig.3OutputwaveformofUC2846图4开关管两端电压应力波形图Fig.4Waveformofoutvoltagestressofswitch4结束语详细分析了直流电源远供电能的控制方法，对半桥DC/DC拓扑电路的工作原理进行了分析，重点分析该电路工程设计中的开关管型号、电感和电容参数的计算并选取，通过一台的功率样机的设计、测试其开关管的触发波形、开关管的输出波形，验证了本文的理论分析方法和经验值选取的可行性，本文的设计思想对DC/DC开关电源的研究，特别是直流电源在工程应用中具有重大的参考价值。-124-参考文献[1] 徐军, 吕琨璐, 苏全志, 等. DSP在电源设计中的应用[J]. 电测与仪表,): 121-124．XU Jun, LV Kun-lu, SU Quan-zhi, et al. The Application of DSP in the Design of Power[J]. Electrical Measurement ＆Instrumentation, ): 121-124．[2] 杨琳霞. 一种新型变压器励磁涌流识别方法的研究[J]. 电测与仪表, ): 43-45.Yang Lin-xia. Research of a New Identification Method of Transformer Inrush Current[J]. Electrical Measurement & Instrumentation, ): 43-45.[3]刘曲, 郑健超, 潘文, 等. 变压器铁芯承受直流能力的仿真和分析[J].变压器, ): 5-10.LIU Qu, ZHENG Jian-chao, PAN Wen, et al. Analysis and Simulation of Direct Current With stand Ability of Transformer Core[J]. Transformer, ): 5-10.[4] 刘宏勋, 张俊杰, 刘兰荣, 等. 变压器铁心磁饱和特性的测量方法研究[J]. 电测与仪表, ): 20-23.LIU Hong-xun, ZHANG Jun-jie, LIU Lan-rong, et al. Study of Power Transformer Core Saturation Magnetic Properties Measurement Method [J]. Electrical Measurement & Instrumentation, ): 20-23.[5] 谢冰若, 陈乔夫, 程路, 等. 磁通可控消弧线圈对地电容检测方法的改进[J]. 电力自动化设备, ): 46-50.XIE Bing-ruo, CHEN Qiao-fu, CHENG Lu, et al. Improved Grid- Toearth Capacitance Measuring of Arc Suppression Coil Based on Controllable Magnetic Flux[J] . Electric Power Automation Equipment,): 46-50.[6] 陈忠仁, 吴维宁. 调匝式消弧线圈自动调谐新方法[J]. 电力系统自动化, ): 75-78.CHEN Zhong-ren, WU Wei-ning. New Automatic Tuning Method for Multitap arc Suppression Coil[J]. Automation of Electric Power Systems ): 75- 78.作者简介：朱福成（1969—），男，四川北川人，副教授，硕士，研究方向为通信电路与系统。Email: 收稿日期：；修回日期：（焦阳杨长江编发）远供直流电源系统设计及其参数选取作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：朱福成， ZHU Fu-cheng绵阳职业技术学院,四川绵阳,621000电测与仪表Electrical Measurement & Instrumentation2013(8) 参考文献(6条) 1.徐军;吕琨璐;苏全志 DSP在电源设计中的应用 2013(01)2.杨琳霞 一种新型变压器励磁涌流识别方法的研究[期刊论文]-电测与仪表 .刘曲;郑健超;潘文 变压器铁芯承受直流能力的仿真和分析[期刊论文]-变压器 .刘宏勋;张俊杰;刘兰荣 变压器铁心磁饱和特性的测量方法研究[期刊论文]-电测与仪表 .谢冰若;陈乔夫;程路 磁通可控消弧线圈对地电容检测方法的改进[期刊论文]-电力自动化设备 .陈忠仁;吴维宁 调匝式消弧线圈自动调谐新方法[期刊论文]-电力系统自动化 2005(24) 引用本文格式：朱福成.ZHU Fu-cheng 远供直流电源系统设计及其参数选取[期刊论文]-电测与仪表 2013(8)百度搜索“就爱阅读”,专业资料,生活学习,尽在就爱阅读网92to.com,您的在线图书馆
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包装：管件
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反激式：是
倍增器：无
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