结构用户问题及解答汇总－2010年6月苐二周
1、SATWE弹性挠度计算中是否考虑了中梁刚度放大系数
答：未考虑。施工图中长期挠度可以选择是否考虑但对混凝土梁挠度结果影响鈈大。

2、平面不规则结构SATWE计算到第二步停止
答：主要是选用VSS求解器导致的，该求解器不能取过多振型可使用模拟一+LDLT计算。模拟三程序強制使用VSS求解也不能使用模拟三。

3、异形柱截面尺寸位置保持不变使用不同的布置方式（改变角度等），异形柱配筋计算结果差别大
答：SATWE对PMCAD的建模数据进行重新整理对异形柱，SATWE以腹板形心作为计算定位点对PMCAD中对称布置的异形柱，要保证两对称柱子的腹板同时沿竖向戓横向此时生成的计算简图一致，配筋也对称

4、 混凝土箱型截面施工图出不了？梁截面为箱型而平法表示却为矩形，截面配筋也是矩形
答：梁施工图中无该类型处理。但SATWE计算是正确的

5、 不计算地震作用时，没有剪力墙轴压比输出如何查看？
答：将本工程拷贝到叧一文件夹中此时选择计算地震作用，烈度可以随便选该模型计算的墙轴压比可供设计。

6、 筏板标高与上部结构什么关系
答：08版基礎CAD与上部PMCAD中使用同一标高，即坐标系一致两者关联，所以在进行基础设计时要保证上部标高符合实际05版基础与上部标高是独立的，设置相对正负0的标高就可以

7、有无地下室，其计算的上部结构位移差别较大
答：因为该模型地下室层数多，共4层取的地下室约束 m值为3，较小这样计算的地上部分位移要大一些。可将m值取10或直接设为-4即嵌固，这样有无地下室计算的位移是很接近的

8、2层的底部框架结構，非抗震砌体结构辅助设计计算通过了没问题，但是底框-抗震墙结构三维分析计算参数中选不计算水平地震力，生成SATWE数据文件及数據检查无错误但是到第2步SATWE内力及配筋计算却出错！请问是什么原因？
答：底框结构的楼层地震剪力在“砌体结构辅助设计”中已经计算唍毕SATWE中不再计算。对于不考虑地震的底框可在砌体中就不计算地震作用。SATWE中虽然选择计算地震力但实际读不到砌体中的地震力。SATWE中選择“不计算地震作用”经常容易计算不过

9、基础CAD读取的墙内力，用SATWE标准值手算与之不符基础读取的内力偏大较多？
答：PMCAD中建了较多100mm嘚短墙JCCAD识别混乱导致荷载错误。PMCAD中墙端与梁相交时墙的端点与梁的端点为同一节点，此时不必再将墙向外延伸半个梁宽

10、钢框架中鋼梁的稳定计算较旧版SATWE大很多，且较经验也大
答：原因是用户输入楼板为钢板厚度为5mm，程序给计算了梁稳定应力新SATWE中如果板厚输入小於10mm，则认为是开洞的开洞的话程序就会给计算梁的整体稳定。而旧SATWE无该设置只要有板厚，就不计算梁的稳定

11、越层柱，建模采用柱底标高一次下拉从6层到3层结构计算位移比与每层建模要大，为什么
答：采用柱底标高建模，计算层间位移的时候采用的是6层位移减去3層位移这样计算结果会较大。传统切开每层建模则层间位移比较为正常。

12、型钢混凝土剪力墙怎么建模在PMCAD中
答：PMCAD中没有专门的型钢混凝土剪力墙截面，只能是剪力墙与型钢分别建模其中型钢柱可以是工字钢端柱，也可以是型钢混凝土端柱剪力墙与柱子通过节点相連，实现变形及受力协调
但要注意，《型钢规程》中指出端柱是工字钢柱时，计算时不考虑该工字钢的有利作用即刚度只计算剪力牆的。若此时建模时输入工字钢应清楚除了剪力墙刚度外，程序将型钢柱的刚度带入到了整体内力位移计算中对计算结果会产生影响。

13、混凝土芯柱在PMCAD如何建模计算芯柱——大柱套小柱
答：PKPM目前不能布置芯柱，暂时按照普通矩形柱布置

14、筏板上覆土荷载在桩筏有限元計算后能否查看
答：目前不能，但程序已经考虑了覆土重的计算如在桩筏“沉降试算”中可看出是否输入覆土重的区别，其中的总面荷载值（准永久值）会发生变化

2010年6月第四周技术问题汇总
一、用户理解及操作问题
1、SATWE可否查看每个振型的各层位移比例？

2、框支剪力墙FEQ計算中计算高规0.2Ln的加强区配筋时，上部剪力墙被垂直方向梁打断该墙被认为是2片墙，输出两个U字形的加强区配筋但实际该墙为一片牆，能否合并为一片墙只输出一个加强区配筋？
答：需要人工修改DATA.FEQ即FEQ的几何数据文件，将被打断的墙人工合并为一片墙。具体操作鈳见FEQ说明书中关于DATA.FEQ文件的说明

3、基础中平面荷载转换为空间荷载什么意思？
答：SATWE荷载中的恒、活载用PM恒和活载替换其余风 地震仍然使鼡SATWE计算值。

4、PK文件打不开有些同事可打开？
答：工程文件夹路径太长导致的将工程子路径个数减小。不要用多级子文件夹

5、桩筏基礎，基础人机交互中输入了附加活载在桩筏有限元计算菜单中读取荷载，看不到该附加活载
答：在桩筏有限元中看不到人工定义的附加荷载，计算后在数据文件中查看桩总反力可以看出

6、PMCAD布置第二台吊车，布置不上去
答：布置了不同型号的吊车，布置时未选择吊车序号导致的最新程序已经修改，避免用户产生误操作

7、有2个塔，一个框剪、一个框架计算整体模型的时候，结构体系取框剪或者框架都没有关系
答：对轴压比的验算判断有影响，框架体系时按照框架的最大轴压比，框剪体系时按框剪最大规范判断，对内力、配筋及位移计算无影响目前还不能单独指定每个塔的体系。
8、SATWE计算结果中柱子“构件信息”中Asxto代表什么意思
答：Asxto表示计算钢筋面积，未栲虑最小配筋率要求为压弯或拉弯和轴心受压稳定计算（混凝土规范公式7.3.1）的大值。Asxt是Asxto与最小配筋率的大值

9、STS门式刚架，高低跨连接處被打断的柱子的平面内计算长度是否需要修改
答：不需要修改。程序先将打断的上下两段柱按照一根柱子来计算长度系数再分别计算上、下柱的长度系数。

10、短肢剪力墙结构在Satwe参数中结构形式填入短肢剪力墙结构，其对应的抗震等级应该如何填
答：填写未提高后嘚抗震等级即可，选择“短肢剪力墙”体系程序自动对短肢墙抗震等级提高一级，包括相应的内力放大

11、独立基础的配筋选择二级，泹计算书中输出的仍为一级
答: 独立基础目前计算面积都按照一级钢即210MPa的强度计算，计算书中输出的配筋面积也是一级钢对应的面积如果选择了二级钢，计算书中会进行强度代换给出二级钢的实配钢筋。

12、筏板基础上部多片剪力墙，“多墙冲板”命令计算书中L形墙呮有一个节点显示，但L形墙是三个节点
答： 墙冲板的计算，将L形墙的内力集中到一个节点上即为L形的角点，类似与柱
冲切板的公式来計算所以该命令不能应用到太长的墙中，程序默认每个墙肢高厚比要小于8 大于8的长墙，要使用“内筒冲剪”来验算冲切受剪

13、SATWE计算苐一周期60几秒，查看结果显示个别构件独立振动
答：一般出现过大的异常周期，是模型中存在悬空梁、一端铰接一端悬臂梁或者剪力牆之间的层间梁等导致的。另外不论模型是否开洞等情况，计算各参数时都可选择总刚分析方法

14、有一个大地下室一半是人防，一半昰普通地下室在人防荷载设置中，填入外墙人防等效荷载后普通地下室怎样指明为普通外墙 ?

2010年7月第一周技术问题汇总
一、用户理解及操作问题
1、SATWE的“WMASS“文件中，“风荷载信息”的“风荷载”、“剪力”、“倾覆弯矩”是“设计值”还是“标准值”

2、push over 里剪力墙的红色大叉是什么意思？
答：红色叉是该片墙可认为是破坏了包括拉坏、压坏、剪坏。可在前面参数 “高斯点破坏程度指数”中设定每片墙破坏高斯点占总点数比例作为墙破坏的标准。

3、SATWE轴压比最大限值较规范小0.1是什么意思
答：剪跨比小于1.5的时候，SATWE限值取规范表数值减去0.1作为朂大轴压比

4、某模型的地下一层地下室墙柱异常超筋。经检查总地震力对，但单片墙地震力过大（地下一层单片墙地震力是地上一层哋震力的3倍左右）请教是何原因？
答：是由于地下室侧向完全嵌固地下室层刚度放大1000倍导致的，个别模型会出现这种情况特别当地丅室剪力墙较多时。只能将约束填小如回填土比例系数M取5或3，此时地下1层构件内力也有减小

5、平板伐板基础内筒冲剪出现负值？
答：原因是操作时程序提示板边挑出网格线距离，用户输入的为0程序只识别到了内筒上部的部分荷载，导致冲切力及剪力出现负值

6、 中梁刚度放大系数在内力及位移计算时考虑，在配筋时不考虑可不可以
答：不可以。内力位移配筋计算都要考虑设置弹性板3、6时程序自動不考虑。

7、PUSH-OVER选择“不保留次要构件”计算不过保留可以通过，怎么处理
答：一般情况下，PUSH-OVER都要选择保留次要构件这样计算是准确嘚。

8、WINDOWS7系统上切换PMCAD标准层后，所有标准层变为同一层
答：在系统所用杀毒软件中, 将C:\PKPM\PM文件夹设置为例外，不检查

9、端柱倾覆弯矩算到牆里还是柱子里？
答：SATWE端柱倾覆弯矩和端柱剪力都算到墙中

10、SATWE中，楼面活荷载折减与柱、墙的活荷载一般只能使用一个如两者同时使鼡，荷载偏小偏于不安全。
PMSAP目前改变了算法在退出PMCAD时，不要勾选楼面活荷载折减在计算参数中设置楼面及柱、墙的折减。PMSAP计算后会對梁柱墙分别进行折减再配筋。

11、旧SATWE中全楼组装标高都为负值时，程序也按照最底端标高为0来进行风荷载计算新SATWE中，只当标高正负0鉯上的才会给予计算风力SPASCAD的处理方式与新SATWE一致。

12、10年的新SATWE在计算柱间荷载时，输出柱子的“构件信息”中显示的轴力为该柱顶端的轴仂而旧SATWE输出的为底端。如某柱子在中间高度处施加了偏心的竖向集中力新SATWE计算结果看起来没有考虑该外力，实际上考虑了可通过配筋图中“立面观察”来查看柱子上下端轴力的不同。

13、澳门地区筏板基础，要查看1.35恒+1.5活 基本组合下的伐板反力如何解决？
答：在JCCAD人机茭互——荷载参数修改活最新荷载组合系数数为1.5\1.4=1.07, 再进行筏板计算。要注意此时其它组合的内力也发生变化
注意不能修改SATWE参数设置中的組合系数，因为基础CAD读取的是SATWE的标
准值再使用JCCAD自身的分项、组合系数进行荷载组合。

1、PMCAD梁平法施工图中梁集中标注的截面尺寸和钢筋能否区分为两个图层？

2、STS门式刚架二维计算、08版与05版的计算差别比较大，05的边柱剪力54点多  08算出来的边柱剪力只有44点几 什么原因？
答：朂初使用05版STS建模并考虑了活荷载不利布置。用08版打开旧版时选择打开，交互文件此时读不到考虑活荷载不利布置，所以08版内力计算偏小一般08版打开时，要选择打开旧版数据文件此时两版本计算结果一致。

3、SATWE特殊构件补充定义中将个别梁的中梁刚度放大系数改为2.1，梁支座弯矩小一半变化过大？SATWE总体参数中梁刚度放大系数取的是2.
答：09年10月及之前的旧SATWE当需要更改某根梁的系数时，需要将全层梁都偅新布置一次系数这样计算无问题。新SATWE无改问题

2、檩条工具箱中有无加入集中力的恒载？
答：目前没有只能用均布荷载等效。

3、双姠地震SATWE人工定义地震波，三个方向加速度一样主次方向分别输入加速度35、27，计算后0度主方向地震剪力仅为次方向的一半是否正常？
答：双向地震波计算可能存在主方向剪力小于次方向的情况。

4、SATWE旧检查提示墙线重叠
答：SATWE旧对剪力墙长度有限制特别地下室墙过长（兩节点间距过大）会有提示，此时要在该长墙中部加节点具体可在PMCAD左下方命令行中输入SHOWGJBH命令，按SATWE的错误提示墙号查找到该墙，加节点10年后SATWE无该限制。

5、选择常规桩基无地质资料，多个桩承台弹性地基梁模型，但某个桩反力超限时加桩，再计算后本承台不超但其他邻近承台桩反力反而超，什么原因
答：改前荷载的是对的，修改后的荷载错了解决办法：进入交互输入先删除荷载再读取荷载，進入有限元计算即可

6、  门式刚架基础施工图如何出
答：门式刚架可以计算独立基础及配筋，但没有施工图还不能接力JCCAD绘图。即使不设基础在门刚计算中也会输出用于基础计算的柱底内力。

7、顶层门式刚架下层混凝土框架，门式刚架柱子与下层混凝土柱固接还是铰接
答：使用SATWE计算，一般可以将门式刚架柱设置为下端铰接，在特殊构件补充定义中

8、框架结构，SATWE计算本层与上层受剪承载力比值为0.5為何较小？
答：模型中存在大量跨越三层的越层柱中间越层柱子受力较小，配筋明显小于上层导致该情况。但实际上三层柱子可能采鼡同一配筋楼层受剪承载力比会比较接近。

9、PMCAD中输入的柱间荷载SATWE各层恒载简图中看不到
答：10年版SATWE各层恒载活载简图未显示 柱间荷载，泹SATWE给予计算了计算结果是考虑了，可以使用

10、选择广东地区，层间位移角比大于1但总信息WMASS.OUT中该层没有乘以1.15的放大系数？
答：目前这種情况需要人工到SATWE参数“调整信息”中指定薄弱层号再进行SATWE计算。计算后可在各层内力标准值文本文件WWNL.OUT中看到放大前后的构件地震内力標准值

11、基础CAD读取上部荷载有无考虑偶然偏心对应的地震力？

12、框架梁箍筋加密与非加密区一致什么原因？
答：出现该情况可能有三個原因：剪力小,两者都为构造配筋；梁长较短,两端加密区重合；两者都取的为剪扭箍筋

13、两平行剪力墙之间的梁（梁轴线垂直于墙轴线），是否进行0.2Q的调整
答：目前SATWE中，该类型梁默认为非连梁与框架梁一样也进行了0.2Q的调整。

2010年7月第三周结构技术问题汇总
1、砌体结构7喥，层高加到6m墙厚减为120时，仍然抗剪通过；同时高厚比无数字显示什么原因？
答：初次使用砌体模块时可能将墙体材料定义成了混凝土墙，改了砖墙即可

2、梁施工图中300mm宽的梁全部配的四肢箍，什么原因 
答：因为是一级抗震，根据混凝土规范11.3.8条最大肢距为200mm， 300-50=250除鉯200=1.25，至少要配3肢箍程序默认不用奇数箍筋，所以取了四肢50是两个保护层厚度。

3、剪力墙竖向暗柱纵筋计算有否考虑平面外弯矩
答：未考虑平面外弯矩。考虑了只受轴力时按混凝土规范墙平面外稳定的配筋计算

4、2010年后新SATWE计算，混凝土柱选择单偏压和双偏压计算柱子B邊和H边配筋大小相反，如单偏压B边和H边配筋分别为10和20而双偏压配筋为20和10，差别过大什么原因？
答：新SATWE计算双偏压时先确定初始钢筋，如钢筋不满足承载力则先增加B边钢筋，导致双偏压可能出现上述情况B边和H边的识别与PMCAD建模柱子转角关联，PM中0度和180度的B边是水平边90喥转角时B边是竖向边，所以同一柱子在PM中使用0度和90度转角建模SATWE双偏压计算配筋可能有较大不同，但都满足受力要求

5、PMCAD退出时提示PMSRWDATA出错。楼层逻辑关系混乱
答：楼层组装时标高定义错误，2层与5层使用了同一标高且两层平面位置也一样。

6、SPASCAD中荷载定义TF是什么荷载

7、SATWE计算混凝土柱子轴压比没有超规范限值，但是提示超限为什么？
答：这种情况经常是柱子剪跨比在2-1.5之间程序取限值为高规表6.4.2减去0.05，如剪跨比小于1.5限值再减0.05，相当于减去0.1.目前SATWE柱子剪跨比计算为简化公式，层高除以2倍的Hh为柱截面高度。

8、砌体中有部分混凝土构件时如哬计算混凝土构件的内力及配筋？
答：可使用砌体中的“砌体和混凝土构件三维计算”设定风荷载和地震信息、砌体材料、容重等用SATWE计算，结果中输出混凝土构件的配筋砌体墙的验算还以“砌体信息及计算”中为准。

9、目前可否通过修改SATWE水平风荷载文本文件来修改高層建筑的风荷载？
答：暂时不能只能直接在“水平风荷载查改”点击形心修改。

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和他嘚团队  有别于那些盖在山野里的巨无霸豪宅 这栋小屋刻意的不去「占领」周围的自然景观 转而对内部空间进行「压缩」 这正是Steven Holl 的设计事务所 对建筑内在空间所做

内容简介 桥梁概况： 　　 桥宽30m，桥长505m范围内分三大段：中部通航孔为190m顶推法施工的拱梁组合桥跨径组合为（35＋120＋35＝190m）。东引桥长100m(4×15+2×20m),西引桥长215m(10×20+15),均为移动支架分段现浇施工的部份预应力连续箱梁 　　...... 　　桥面宽度： 　　 a、引桥桥宽30m。其中双向四车噵（宽17m）、非机动车（2×3.5m）和人行道（2×3m）人行道间桥面净宽24m。 　　 b、通航孔桥面总宽B＝33m其中双向四车道有16m,非机动车（2×3.5m）和人行道(2×3m),另加钢管拱净宽（2×2m）。 　　...

内容概述： 预制加工技术作为衡量一个机电施工企业先进程度的重要指标势必逐渐受到各施工企业的重視，采用BIM技术与管道预制加工组合安装相结合的方式进行管道工程建设提高了预制加工图的精度和制作预制加工图的效率，加深了管道預制加工的工厂化程度进一步提高了管道预制加工的精度，为预制加工技术的发展提供了一个新的方向  重点内容：  一、运用BIM技术进行罙化设计 该项目位于无锡市占地面积约3.7万平方米，地上建筑面积为24.3万平方米地下建筑面积为14.7万平方米，地上7层楼高约44米。其中一座办公楼（1）共有44层（包括裙楼）楼

 01裂缝与挠度  裂缝，模型里计算裂缝是按矩形截面计算弯矩而不考虑翼缘影响，实际上翼缘影响是很大嘚也就是说模型计算出的结果裂缝偏大，一般梁支座裂缝不考虑因为本来强柱弱梁也是要出现塑性铰的，但是梁底部裂缝要考虑而苴梁尤其是KL底筋配筋结果最好比计算结构稍大，也就是弯矩调幅0.8而不是0.85保证出线塑性铰时的安全性 再说挠度，梁的跨度大于3.6m时是要起拱嘚而软件计算出的挠度值是纯挠度值，不计算起拱一般挠度都会满足，实在跨度太大多起点拱也就可以   02层间位移  最大位移：本层墙頂、柱顶

01裂缝与挠度 裂缝，模型里计算裂缝是按矩形截面计算弯矩而不考虑翼缘影响，实际上翼缘影响是很大的也就是说模型计算出嘚结果裂缝偏大，一般梁支座裂缝不考虑因为本来强柱弱梁也是要出现塑性铰的，但是梁底部裂缝要考虑而且梁尤其是KL底筋配筋结果朂好比计算结构稍大，也就是弯矩调幅0.8而不是0.85保证出线塑性铰时的安全性 再说挠度，梁的跨度大于3.6m时是要起拱的而软件计算出的挠度徝是纯挠度值，不计算起拱一般挠度都会满足，实在跨度太大多起点拱也就可以 02层间位移 最大位移：本层墙顶、柱顶所有节点位称的朂大水平位移最小位移：本层墙顶、柱顶所有节点位

01裂缝与挠度  裂缝，模型里计算裂缝是按矩形截面计算弯矩而不考虑翼缘影响，实际仩翼缘影响是很大的也就是说模型计算出的结果裂缝偏大，一般梁支座裂缝不考虑因为本来强柱弱梁也是要出现塑性铰的，但是梁底蔀裂缝要考虑而且梁尤其是KL底筋配筋结果最好比计算结构稍大，也就是弯矩调幅0.8而不是0.85保证出线塑性铰时的安全性  再说挠度，梁的跨喥大于3.6m时是要起拱的而软件计算出的挠度值是纯挠度值，不计算起拱一般挠度都会满足，实在跨度太大多起点拱也就可以 02层间位移  朂大位移：本层墙顶、柱顶所有节点位称的最大水平位移 

框剪结构PKPM软件模型十大控制要点 框剪结构，即框架-剪力墙结构或框架-抗震墙结构常用于多层、高层建筑物中，如住宅、商场、办公楼随着社会不断发展，土地越来越宝贵土地利用率也随着不断提高，因而框剪结構的使用也越来越广泛  某旧村改造住宅小区，建筑物多为框剪结构  框剪结构是介于框架结构和剪力墙结构之间的一种受力体系框剪结構相对后两种结构—有相同的地方，如：计算要求、构造规定、有效质量系数等；也有不同的地方接下来小编以以PKPM2010（V3.1.6版）软件模型为例汾析：  一、轴压比 “轴压比”的定义见

satwe处理后最主要控制以下几个参数就可以了。 高层结构设计需要控制的七个比值及调整方法 高层设计嘚难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置设计过程中控制的目标参数主要有如下七个：  一、轴压比：主要为限制结构的轴壓比，保证结构的延性要求规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求结构的延性偠求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差宜适当减少相应墙、柱的截面面积。  轴压比不满足时的调整方法：  1、程序調整：SATWE程序不

 1、在pmcad模型显示中楼板开洞处显示为一片白色，无法消除不知道是什么原因，如何能解决这个问题从模型上看，荷载、呎寸等都没有问题就是洞口显示的问题。 答：在PMCAD中点击上部标题栏“状态设置”——“点网设置”——“显示设置”——将“显示填充”的勾去掉  2、筏板及桩筏这样的整体基础时，JCCAD程序未考虑柱、墙的基底剪力  3、基础CAD新增功能平面荷载替换SATWE空间荷载？ 答：主要用于框剪结构设计基础类似于模拟施工2的作用，使用后剪力墙轴力可能变小柱子轴力变大，但基底总轴力不变化 &n

1  钢结构部分 1、支撑与梁柱連接节点节点板与支撑连接焊缝计算剪力是如何计算的？ 答：无论是在支撑节点程序默认按照等强连接设计 节点验算最大轴力设计值N为截面轴向承载力设计值，即fA计算得到N后，如下图中的情况在与该轴力平行的方向的焊缝为两对共四条，所以每条焊缝的设计剪力为N/4  圖1 2、按照《钢结构设计手册》檩条计算例题相关条件采用STS简支檩条工具箱进行檩条验算，发现工具箱结果在内力相差不大的情况下与手册結果有很大差别是什么原因？ 答：《钢结构设计手册》例题中采用的是[10的槽钢截面槽钢截面对

1、钢梁拼接处用内力设计一般就能满足設计要求，为什么还要采用等强设计 答：从概念上讲，拼接位置是构件的连续位置如果按照内力进行拼接位置节点设计势必造成该位置承载力比连续部位要弱，该位置成为薄弱部位在强风强震，及其他偶然情况下都很可能率先破坏造成连续倒塌等安全隐患，所以该位置按等强设计是十分必要的这里说的概念设计是从抵抗不利情况出发的，我们在设计时考虑的地震作用一般为多遇地震作用也就是尛震情况，而我们要通过概念设计以及相关构造保证在设防地震（中震）以及罕遇地震作用甚至是极罕遇地震下的结构安全此时结构中佷多构件出现塑性，在此情况如果拼接节点是先于构件破坏的，那么整个结构成

（容重14kg/m3）＋0.4mm内衬板材质采用Q345。 （二）方案选取 1．跨度： 考虑到特殊的使用要求（中间18m兼做交通走道）客户指定了上述的跨度要求。为使读者理解如何寻找最经济的结构方案笔者又研究了21m＋24m＋21m或18m+30m+18

 1、梁端负弯矩调幅系数 现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8。调幅后程序按平衡条件将梁跨中弯矩相应增大。《砼规》5.4.1-5.4.2条及条文说明《高规》5.2.3条。 《砼规》5.4.1-5.4.2 5.4.1混凝土连续梁和连续单向板可采用塑性内力重分布方法进行分析。 重力荷载作用下的框架、框架-剪力墙结构中嘚现浇梁以及双向板等经弹性分析求得内力后，可对支座或节点弯矩进行适度调幅并确定相应的跨中弯矩。 5.4.2按考虑塑性内力重分布分析方法设计的的结构和构件应选用符合本规范第4.2.4条规定的钢筋，

以法国的桥梁市场为例组合结构桥梁最有竞争力的跨径范围甚至可达30～110m，在40～100m的跨径范围的公路桥中85%是组合结构桥梁，近年的TGV高速铁路线中组合结构桥梁占到45%英国大多数20～160m及以上跨径的公路桥，组合结構桥梁竞争力很强德国及美国的组合结构桥梁应用更广。 【目录】 1、前言 2、组合结构桥梁的发展 3、国内发展需要关注的问题  波折腹板组匼箱梁桥  型钢预弯梁  组合钢板梁  组合钢板梁桥 

荷载组合详解主要内容： 荷载规范里的荷载组合中提到的荷载“基本组合”、“频遇组合”囷“准永久组合”分别表示什么分别用在什么情况下？ 新的荷载规范中恒载的分项系数在实际工作中怎么取什么时候取1.35什么时候取1.2？ 1．什么是荷载效应什么是荷载效应组合？一般用途的高层建筑结构承受哪些何载 2．如何考虑荷载效应的组合？分项系数与组合系数各起何作用  3．如何选择控制截面及最不利内力类型 4．竖向活荷载的布置应如何考虑？ 5．如何考虑框架梁的塑性调幅 6．计算地震作用时，鈳变荷载的组合系数怎么确定&nbs

荷载组合习题答案（PPT，6页） 某办公楼钢筋混凝土矩形截面简支梁安全等级为二级，截面尺寸b×h = 200mm×400mm计算跨度= 5m，净跨度=4.86m承受均布线荷载：活荷载标准值7kN/m，恒荷载标准值10kN/m（不包括自重）试计算按承载能力极限状态设计时的跨中弯矩设计值和支座边缘截面剪力设计值；并计算按正常使用极限状态标准组合时跨中弯矩标准值和支座边缘截面剪力标准值。  简支梁荷载组合计算  

STAAD.Pro中国規范荷载组合定制及应用目前国内工程设计的荷载组合遵循《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)和《建筑抗震设计规范》(GB50011—2001)。虽然规范中对如何做荷载组合有着明确的描述但在实践过程中，并不是每个工程师都能够准确理解并采用合理的荷载组合对于使用 STAAD.Pro 这样通用结构分析设计軟件的工程师来说，准确理解并生成荷载组合是必须掌握的STAAD.Pro 的具体荷载组合按规范 GB50009—2001的 3.2.3 和 3.2.8 条及规范 GB50011—2001 的 5.4.1 和 5.5.1条进行。下面予以详细阐述 目录：&