发光二极管发热，爆闪刹车灯，烧，一个3w，4个十二w并联，手机充电器电源，求解
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智能LED频闪爆闪补光灯控制系统的设计和实现
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智能LED频闪爆闪补光灯控制系统的设计和实现
官方公共微信充电器电路图
我的图书馆
充电器电路图
山寨手机充电器电路图
飞毛腿SC-537A充电器电路原理图分析
该充电器用于手机锂电池充电，电路简单。元件少，具有恒流、限压、电池极性识别与保护功能等优点，价格低廉。其工作原理图如附图所示
一、工作原理
1.恒流、限压、充电电路。该部分由02、R6、R8、ZD2、R9、R10和R13等元件组成。当接通市电叫，开关变压器T1次级感应出交流电压。经D4、C4整流滤波后提供约12.5V直流电压。一路通过R6、R1l、R14、LED3(FuL饱和指示灯)和R15形成回路，LED3点亮，表示待充状态：另一路电压通过R8限流，ZD2(5V1)稳压，再由并联的R9、R10和R13分压为Q2b极提供偏置，使Q2处于导通预充状态。恒流源机构由Q2与其基极分压电阻和ZD2等元件组成。当装入被充电池时12.5V电压即通过R6限流，经Q2的c—e极对电池恒流充电。这时由于Ul(Ul为软封装IC型号不详)与R6并联。R6两端的电压降使其①脚电位高于③脚，②脚就输出每秒约两个负脉冲。
使LED2(CH充电指示灯)频频闪烁点亮，表示正在正常充电。随着被充电池端电压的逐渐升高，即Q2
e极电位升高，升至设定的限压值(4.25V)时，由于Q2的b极电位不变，使Q2转入截止，充电结束。这时Q2
c极悬空，Ul的③脚呈高电位，U1的②脚输出高电平，LED2熄灭。这时电流就通过R6、R11、R14限流对电池涓流充电，并点亮LED3。LED3作待充、饱和、涓流充电三重指示。
2.极性识别电路。此部分由R12和LEDl(TEST红色极性指示灯)构成。保护电路由Q3和R7等元件构成。假设被充电池极性接反了。
LED1就正偏点亮，警告应切换开关K，才能正常充电。如果电池一旦接反，Q3的I)极经R7获得正偏置，Q3导通，Q2的b极电位被下拉短路而截止，阻断了电流输出(否则电池就会被反充而报废)，从而保护了电池和充电器两者的安全。
三星TAD437JBE充电器原理图分析
根据实物绘制出其原理图如图所示，该电路乃是一款少见（同时用两块IC）手机充电器开关电源电路，关键元件有ICl（SCl009PN，DIP-8直插式封装，但⑥脚位置无引脚）、IC2（AA6K66，SOP-6贴片式封装）、光耦PCI和体积较大的变压器、电解电容器等，其余的为贴片阻容元件。&&&&& 因电路结构和所用IC均为不常见类型，对其功能没法了解，分析工作只能从原理图推测入手，其工作过程大概是：接通市电时，交流220V电压经过保险电阻FRl至D1～D4组成的全桥整流为脉动直流电，再由C1、L1、L2、R1和C2构成的π型滤波网络进行滤波，得到约300V比较平稳的直流电压，此电压经开关变压器T初级绕组LI至ICl⑤脚，为ICl提供初始启动电压，使高压电路开始振荡工作。ICl⑤脚既是电源端，又是内部开关管D极（即脉宽调制信号输出端），①脚为反馈信号检测输入端，④脚是内部基准电压源端（外接稳压管），本电路把其余四引脚都设计为接地，具体功能不详。R3、R4、R5、C3和D5构成反峰吸收网络，保护ICl不至于损坏。高压电路振荡工作后，信号经开关变压器T耦合，使T次级绕组LO两端感应出交流电压，XCD6整流，R7、R8限流，再经由C10、C11、B1、RSl和RS2构成的滤波电路滤波（其中C10和C11的负端分别为低压电路的1次地和2次地），输出5.0V电压，为手机电池提供0.7A的充电电流充电。R6和C7组成反峰吸收网络。
汽车USB电源电路
Adding a dual USB switch (MAX1558) to a switching regulator (MAX5035B) yields a small circuit that can be built into the plug of an automotive cigarette lighter. It enables the single lighter socket to power or charge two automotive accessories such as portable navigation devices, while providing fault indicators and overload protection.
Automotive accessories such as portable navigation devices (PNDs) are usually powered or charged using a simple adaptor plugged into the cigarette lighter. But, what if you want to power or charge two devices at once? The circuit in Figure 1 is just what you need.
Figure 1. This automotive USB power supply generates two regulated, supply-voltage outputs from a single unregulated input.
IC1 generates 5V from any input between 7.5V and 76V. That range is wide enough to include the complete range of car-battery voltage plus the 40V spike that can occur during a load dump. The IC is simple to use, because it has an internal power switch and requires no compensation circuit.
IC2 distributes the 5V generated by IC1 to two separate outputs. It not only distributes power, it also protects against overload conditions. Most portable equipment is powered or charged through a USB interface, whose current limit is 500mA. Because IC2 is intended for USB applications, it latches off any port that tries to deliver more than 500mA, while leaving the other port unaffected. Auto-restart capability ensures that the port recovers automatically after the overload condition has been removed.
Figure 2 shows the protection feature in action. Output B has a constant load of 300mA, and output A is switched between a load of 100mA and an overload of 600mA. On the left we see that IC2 switches off output A after an overload, but allows a 20ms delay to avoid responding to brief transients. The overload is removed 80ms later, and after another 20ms the auto-restart brings output A back online. On the right, we see that output B is completely unaware of the problem in output A. (The fault indicator output FLTA, however, goes low to indicate a problem in channel A.)
Figure 2. These current/voltage waveforms from Figure 1 show that an overload on output A (left graph) has no effect on output B (right graph). Fault indicator outputs FLTA and FLTB warn of overloads.
This circuit is small because it has few external components. You can build it into a cigarette lighter plug, or place it in a small space behind the dashboard.
通嘉专为电池充电器开发的一次侧控制IC- LD7511
传统反驰式电源电路, 需要光耦合器来设计回授电路, 增加电路体积、零件成本及功率损耗。因此对于一般小功率、小体积需求的应用，通嘉提供的一系列一次侧控制IC, 以更少的零件数，更小的电路体积，有效的电压/电流精确度控制，同时省却光耦合器, 帮助系统设计者设计出更具竞争力之产品。
通嘉推出一款专为电池充电器所开发的一次侧控制IC- LD7511, 具备 CV/CC(定电压/定电流), 低激活电流，Green Mode 省电功能与EMI抑制能力，不但所需零件数精简， SOT-26与DIP-8两种包装, 提供更多设计弹性。此款IC内建OTP(过温保护)、OVP(过电压保护)等保护功能，可避免在不正常操作下损坏系统电路。
而针对LED照明应用, 通嘉同时也推出一款LD7820, 提供定电流控制机制，特别适用于E27/E17此类精巧的球泡灯，电路精简及隔离式架构, 能协助设计者开发出符合安全规范的产品，电流精确度达±5%，为同质产品中的佼佼者。此款IC同时内建线圈感值补偿、OVP(过电压保护)、OTP(过温保护) 等保护功能。
LD7921/22 采用上述一次侧控制架构，并将一次侧高压700V MOS开关整合成单一芯片(DIP 7)，LD7921/22 分别可应用至 8W/16W 以内的系统，更详细信息，请联系通嘉业务或代理商或造访通嘉网站, 取得更多技术信息.tw。
便携式设备需要高性能的电池充电器-Portable Devi
Abstract: Three techniques are shown for charging lithium-ion (Li+) batteries. Linear, switch-mode, and pulse circuits are shown for each type. The proliferation of portable devices in recent years has underlined the need for small, efficient batteries and battery chargers. As a result, there have been great strides in battery technology, with lithium-ion and lithium-polymer among the more popular battery chemistries. To get the most performance from such batteries, designers have focused on the battery charger. In turn, chargers are keeping pace with battery technology, enabling the fullest use of a battery's capacity.For notebook computers, in which size, weight, and battery life are critical, the standard battery is a lithium-ion type. A recent offshoot of the lithium-ion chemistry uses polymers, which allow the battery to be molded into complex shapes. Lithium-polymer batteries should prove popular for cell phones, handheld computers, and other small applications. Because lithium-ion and lithium-polymer chemistries are similar, their charging methods are nearly identical. They differ mainly in their termination voltage and charging current.The traditional method of charging lithium-ion batteries is to apply constant current and constant voltage. Constant current is applied at the beginning of a typical full-charge cycle, when the battery voltage is low. When the battery voltage rises to a specified limit, the charger switches to constant voltage and continues in that mode until the charging current declines to nearly zero. At that time, the battery is fully charged. During the constant-voltage phase, current drops exponentially due to the sum of battery resistance and any resistance in series with the battery (much like charging a capacitor through a resistor). Because current drops exponentially, a complete, full charge takes a long time.The limit for charging current need not be as accurate as the limit for charging voltage. The voltage limit is critical: Higher voltage enables the battery to store more energy, but excessive voltage damages the battery. Thus, typical lithium-ion chargers impose the voltage limit with accuracies better than 1%. Even when charging at a constant high current (higher than ?1C, where C is the battery capacity in ampere-hours), the constant-current charging time is small compared to the overall charging time. Constant-voltage mode, determined mostly by the battery's physical characteristics, takes most of the charging time. Thus, increasing the charging current has little effect on the overall charge time.One way of charging lithium-ion batteries is with a linear charger (Figure 1), in which the source for charging voltage or current is usually the DC output of an AC adapter (wall cube). The controller (IC1) drives an external pnp transistor to generate the charging voltage and current. A PIC controller in this circuit (IC2) controls the charging voltage and current via its PWM outputs. By changing the charging voltage and current, this controller accommodates different battery types and chemistries.Figure 1. A switch-mode charger (IC1) and microcontroller (IC2) form a chemistry-independent battery charger.In many systems, the extra PWM outputs on an existing controller can program the charger. And, if the charger is dedicated to a single battery type, it can be simplified further by programming the charging voltage and current with external resistors.Linear chargers are relatively small and simple, but their power dissipation is a drawback. Consider the following: The voltage of a typical lithium-ion battery ranges from 2.7V to 4.2V. To ensure sufficient input voltage to charge the battery to 4.2V, the source voltage must exceed 4.5V. Thus, the output from a typical inexpensive AC wall cube with 10% output-voltage tolerance must range from 4.5V to 5.5V. Maximum dissipation in the pnp pass transistor occurs at maximum input voltage and minimum battery voltage. For a typical 1A ±10% charging current, therefore, the charger's power dissipation can exceed 3 watts.If this 3W is dissipated in a small portable device such as a cell phone or PDA, the resulting temperature rise can be considerable. It can affect the device electronics, and it may be simply undesirable to the end user. You can reduce the power dissipation with an external battery charger or docking cradle, but these options may not be available. In that case, a switch-mode charger offers the efficiency needed. Figure 2. This switch-mode-charger IC exhibits high efficiency over a wide range of source voltage, battery voltage, and charging current.The IC in Figure 2 uses two external n-channel MOSFETs to chop the source voltage, which is then filtered to generate the required battery-charging current or voltage. These MOSFET pass elements act as switches. They are either on, passing the current with little voltage drop, or off, dropping the voltage with no current. This action greatly reduces power dissipation in the pass transistors (versus that in a linear charger), and the power dissipation shows little variation in response to changes in the source voltage, the battery voltage, and the charging current.The efficiency of this circuit (&90% over most of its operating range) produces less power dissipation over the wide ranges of source voltage, battery voltage, and charging current. Switch-mode chargers minimize power dissipation at the cost of greater size and complexity.A new method for charging lithium-ion batteries (constant-current pulse charging) provides the benefits of a linear charger and a switch-mode charger as well. It limits the charging current by employing a current-limited wall cube. The wall-cube current is switched to the battery for constant-current charging. As battery voltage rises to the voltage limit, the current source is switched on and off, thereby supplying a required average current to the battery without exceeding the battery voltage. Power dissipation is low, because the switch is either on or off, as for a switch-mode charger. Yet the circuit is simple, as is a linear charger, because no output filter is required. It can dissipate more power while in the current-limit mode (depending on the wall cube used), but that has little effect on the battery or its load if the maximum safe temperature is not exceeded.The p-channel MOSFET in a current-limited wall-cube charger circuit (Figure 3) switches the wall-cube current into the battery. Because the IC resides in a small μMax package and the external MOSFET package can be as small as a SOT-23, this circuit is smaller and less complex than a switching charger. A complete charger can be made with only two capacitors and one resistor in addition to the external MOSFET. (RADJ, the LED, the Schottky, and the thermistor are all optional components.)Figure 3. This lithium-ion-charger IC has low power dissipation, yet requires less space than do typical linear chargers for the same application.As portable devices become smaller and more complex, the charger becomes more critical in getting the most from the battery. Getting power dissipation out of the device and away from the battery improves the device and reduces stress on the battery. Although conventional linear and switch-mode lithium-ion chargers still have a place, the current-limited source-pulse charger optimizes the size and the performance of portable devices.
铅酸蓄电池充电器智能定时插座的制作
智能定时插座的电路见图，共由交流电源开关、电磁脱钩线圈驱动电路、定时电路、直流电源电路4部分组成。将该电路插上电源插头，按下交流电源开关S1按钮，接通220V交流电源即可开始工作。220V交流电源一路经14V电源变压器T降压、桥式整流电路整流、滤波电容C1滤波、三端稳压集成电路IC1稳压、滤波电容C2滤波产生稳定的+12V直流电源，该+12V分三路输出：(1)经R4加到LED2作+12V直流电源工作指示。(2)经R3、VD2、LED3串联稳压后经C3滤波加到稳压调整管VT4基极，使VT4将+12V稳压为2.1V，由VT4发射极输出，该2.1V经C4滤波后加到石英小闹钟电源正负极为其提供直流电源(提示一点：2.1V高了些，石英小闹钟走时稍快一些，定时值按4~5小时即可)。(3)加到开关S1的电磁脱钩线圈上。 220V交流电源另一路经定时插座加到充电器，当充电器还未转入浮充充电状态时，充电器的红灯LED1得电发光，LED1两端的2V电压经插头P1、插孔J1、电阻R2加到VT3基极，VT3饱和导通，将2.1V稳压调整管VT4基极短路到地，稳压调整管VT4截止，石英小闹钟无直流电源供给而不工作，当充电器转入涓电流浮充充电阶段时，充电器红色二极管LED1两端变为零电压熄灭(充电器绿色二极管则发光)，此时VT3也因基极零电压而截止，电源调整管VT4正常导通，输出2.1V直流电源，石英小闹钟得电开始计时，当计时到预先设定值时，石英小闹钟输出低电平音频脉冲讯响信号，该低电平音频脉冲信号通过VT2放大整流经电容C5滤波输出一直流电压，使VT1饱和导通，开关S1电磁脱钩线圈得电产生磁力，使开关按钮脱钩跳开，断开交流电源，从而实现自动结束充电。
元件选择
元件选择如电路原理图上的标注：VT1、VT3、VT4选用S8050型三极管，VT2选用S8550型三极管，IC1选用LM7812，VD1选用IN4148型二极管，VD2～D6选用IN4007型二极管，LED1、LED2选用普通红色发光二极管，LED3选用普通绿色发光二极管，R1选用2kΩ普通电阻，R2选用10kΩ普通电阻，R3、R4选用1kΩ普通电阻，开关S1选用KDC-A01-06Y型的，P1和J1分别选用普通单声道耳机插头、插孔。变压器T选用3W/14V电源变压器，C1选用1000μF/25V电解电容，C2、C3、C4选470μF/25V电解电容，C5选用47μF/25V电解电容。
新颖的自行车充电器电路
这种是用于电动自行车充电。它的特点是一旦充满电量就立即停止。将充电器AC220V三线插头插入该装置的交流电源插座中，36V插头插入该装置的莲花插孔中，再将该装置的AC220V三线插头接入市电.
锂电池快速自动充电器电路图
该电路采用了LM专用充电控制器。当电池组电压低于8.4V时，LM3420输出端①脚(OUT)无输出电流，晶体管Q2截止，因此，电压可调稳压器LM317输出恒定电流，其电流值取决于RL的取值。LM317额定电流为1.5A，若需要更大的充电电流，可选用LM338或LM350。充电过程中，电池电压会不断上升。电池电压被LM3420的输入脚④(IN)检测，当电池电压升到8.4V(两节锂电池)时，LM3420输出端①脚有输出电压，使Q2控制LM317转入恒压充电过程，电池电压稳定在8.4V，此后充电电流开始减小，锂电池充足电后，充电电流下降到涓流充电。当输入电压中断后，晶体管Q1截止，电池组与LM3420断开，二极管D1的作用可避免电池通过LM317放电。
&本电路带充电状态显示功能，红灯闪正在充，绿灯闪马上要充满，绿灯亮完全充满。只要您有12V的电源就可以，接完电路后先别装电池，调右下角的可调电阻，使电池输出端为4.2V,再调左下角的可调电阻使LM358第三脚为0.16V就可以了,充电电流为380mA,超快,三个并连的二极管是降压的,防止LM317过热,且LM317须加散热片,图中的三极管可以任意型号。
采用BQ2002的快速充电器原理电路
充电开始后，bqZ2根据BAT和TS的输入来判断电池电压和温度是否正常，如果电池电压和温度超出快速充电的条件范围，bq2002将以TM端决定的速率开始涓流充电，反之，就开始进行快速充电。采用BQ2002的快速原理电路:
微距条件下的无线传能的实现
传送的都是微弱的信息,而不是功率较大的/能量。因此许多使用极为方便的便携式的移动产品，都要不定期地连接电网进行充电，也因此不得不留下各种插口和连接电缆。这就很难实现具有防水性能的密封工艺，而且这种个性化的线缆使得不同产品的充电器很难通用。如果彻底去掉这些尾巴,移动终端设备就可以获得真正的自由。也易于实现密封和防水。这个目标必须要求能量也像信息一样实现无线传输。
能量的传送和信号的传输要求显然不同，后者要求其内容的完整和真实，不太要求效率，而前者要求的是功率和效率。虽然能量的无线传送的想法早已有之，但因为一直无法突破效率这个瓶颈，使它一直不能进入实用领域。
目前，这个瓶颈仍然没有实质性的突破。但是如果对传输距离没有严格要求(不跟无线通信比)，比如在数cm(本文称微距)的范围内，其传输效率就很容易提高到满意的程度。如果能用比较简单的设备实现微距条件下的无线传能，并形成商业化的推广应用，当今社会随处可见的移动电子设备将有可能面临一次新的变革。
2 工作原理
将直流电转换成高频交流电，然后通过没有任何有有线连接的原、副线圈之间的互感耦合实现电能的无线馈送。基本方案如图1所示。
本无线充电器由电能发送电路和电能接收与充电控制电路两部分构成。
2.1 电能发送部分
如图2,无线电能发送单元的供电电源有两种：220V交流和24V直流(如汽车电源)，由继电器J选择。按照交流优先的原则，图中继电器J的常闭触点与直流(电池BT1)连接。正常情况下S3处于接通状态。
图2无线电能发送单元电路图
无线充电模块
当有交流供电时，整流滤波后的约26V直流使继电器J吸合，发送电路单元便工作于交流供电方式，此时直流电源BT1与电能发送电路断开，同时LED1(绿色)发光显示这一状态。
经继电器J选择的+24V直流电主要为发射线圈L1供电，此外，经IC1(78L12)降压后为集成电路IC2供电，为保证J的动作不影响发送电路的稳定工作，电容C3的容量不得小于2200uF。
电能的无线传送实际上是通过发射线圈L1和接收线圈L2的互感作用实现的，这里L1与L2构成一个无磁芯的变压器的原、副线圈。为保证足够的功率和尽可能高的效率，应选择较高的调制频率，同时要考虑到器件的高频特性，经实验选择1.6MHz较为合适。
IC1为CMOS六非门CD4069,这里只用了三个非门，由F1,F2构成方波振荡器，产生约1.6MHz的方波，经F3缓冲并整形，得到幅度约11V的方波来激励VMOS功放管IRF640.足以使其工作在开关状态(丁类)，以保证尽可能高的转换效率。为保证它与L1C8回路的谐振频率一致。可将C4定为100pF,R1待调。为此将R1暂定为3K,并串入可调电阻RP1。在谐振状态，尽管激励是方波，但L1中的电压是同频正弦波。
由此可见，这一部分实际上是个变频器，它将50Hz的正弦转变成1.6MHz的正弦。
2.2 电能接收与充电控制部分
正常情况下，接收线圈L2与发射线圈L1相距不过几cm,且接近同轴，此时可获得较高的传输效率。
电能接收与充电控制电路单元的原理如图3所示。
L2感应得到的1.6MHz的正弦电压有效值约有16V(空载)。经桥式整流(由4只1N4148高频开关二极管构成)和C5滤波，得到约20V的直流。作为充电控制部分的唯一电源。
由R4,RP2和TL431构成精密参考电压4.15V(锂离子电池的充电终止电压)经R12接到运放IC的同相输入端3。当IC2的反相输入端2低于4.15V时(充电过程中)，IC3输出的高电位一方面使Q4饱和从而在LED2两端得到约2V的稳定电压(LED的正向导通具有稳压特性)，Q5与R6、R7便据此构成恒流电路I0=2-0.7R6+R7。另一方面R5使Q3截止，LED3不亮。
图3无线电能接收器电路图
当电池充满(略大于4.15V)时，IC3的反相输入端2略高于4.15V。运放便输出低电位，此时Q4截止，恒流管Q5因完全得不到偏流而截止，因而停止充电。同时运放输出的低电位经R8使Q3导通，点亮LED3作为充满状态指示。
两种充电模式由R6、R7决定。这个非序列值可以在E24序列电阻的标称值为918的电阻中找到，就用918的也行。
如果作为产品设计，这部分电路应当尽可能微型化(电流表电压表只是在实验品中调试时用，产品中不需要)，最好成为电池的附属电路。
3 主要元器件选择
电源变压器T1：5VA18V,这里利用现有的双18V的，经整流滤波后得到约24V的直流
继电器J：DC24V,经测量其可靠吸合电流为13mA
保险管FUSE：快速反应的1A
可调电阻RP1和RP2：用精密可调的
谐振电容C8：瓷介电容耐压不小于63V
整流桥D5-D8：用高频开关管1N4148
精密电压源：TL431
运放IC3：OPA335,TI公司的轨对轨精密单运放
晶体管Q3、Q4和Q5：要求漏电流小于0.1uA,放大倍数大于200,图中已标型号
发光管LED2：普亮(红)，正向VA特性尽可能陡直(动态电阻小，稳压特性好)
发送线圈L1：用U1mm的漆包线在U66mm的圆柱体(易拉罐正好)上密绕20匝，用502胶适当粘接，脱胎成桶形线圈
接收线圈L2：用U0.4mm的漆包线在同样的圆柱体上密绕20匝，脱胎后整理成密圈形然后粘接固定。这是为了使接收单元尽可能薄型化
4 调试要点
在发送单元的FUSE1回路上串入电流表，以保持监测。按以下顺序调试。
4.1 调工作频率
调PR1使F1-F2产生的方波频率与C8L1的谐振频率一致。此时电流表的读数最小，接收线圈L2所得的感应电压最大，暂不接被充电池BT2.。
4.2 调基准电压
保持L1与L2相距2cm并同轴，此时C5两端的直流电压应当有18-20V。
调RP2使其两端电压为4.15V,这就是锂离子电池的充电终止电压。改变L1与L2的间距，在0-6cm之间基准电压应当恒定为4.15V。
任何一项调试必须在保证其他条件不变的情况下进行。
4.3 调充电控制
增大L1与L2的间距(约55mm)，使C5两端的直流电压降为8V。或者关掉发送单元，在C5两端接上8V的实验电源。
在运放输出高电位的情况下，将R10换成5M的电位器，由大往小调，在能保证Q4完全饱和的情况下，对其电阻的最大值取3/4,成为调定的R10。这是为了即保证控制可靠，又要尽可能省电。
4.4 调充满显示
在运放输出高电位时，保证Q3截止(LED3不亮)的前提下，R5取最大。
在运放输出低电位时，在LED3中串入电流表，调R8使电流表读数为0.5mA,此时LED3有足够的亮度(方法同4-3,目的同4-3)。
这样，接收单元的充电控制电路总耗电不到2mA。其中R4支路有1mA左右，Q3和Q4有0.5mA(Q3和Q4不会同时导通)，IC2耗电更小(小于0.01mA)。
5 性能测试
应保证L1与L2附近没有其他金属或磁介质。
5.1 耦合性能
在接收单元空载(不接被充电池)情况下，保持L1与L2同轴，改变L1-L2间距，测量接收单元C5两端电压DCV。
在5cm内，充电控制电路能保证准确可靠的工作，6cm仍可充电。
5.2 充电控制
保持L1与L2同轴并固定于相距2cm,接上待充电池，并接上电压表。
断开SW,电流表读数为10mA,此为慢充电工作方式;接通SW,电流表读数为30mA,此为快充电工作方式。
当充电使电压表读数达到4.15V时，LED3熄且LED2亮，同时电流表读数为零，表明电池BT2已被充满并自动停止充电，并且显示这一状态。
测试时，被充电池可用一只20000uF电容代替，以缩短充电时间便于测试。
5.3 换能效率
仍保持L1与L2同轴相距2cm,充电器分别工作于快充、慢充和停充，测量。
5.4 电源切换
断开S1,继电器复位，由直流电源BT1供电;接通S1,继电器吸合，由交流电源供电，此时BT1被断开。
两种供电方式对以上测试结果完全相同。
S3用于两种供电方式的人工切换或强行用直流，一般处于接通状态。
6 结语
本设计仅针对100mAh左右的小容量锂离子电池和锂聚合物电池，适用于MP3、MP4和蓝牙耳机等袖珍式数码产品。将它推广到大容量电池，并不存在原则性的障碍。
非接触式电动车充电方式解析
电动车的充电装置相当于汽车燃料的加注站，可以通过反复充电提供车辆持续运行的能源。当国内开始大张旗鼓地建设有线充电桩和充电站时，国外涌现出了三种非接触式电动车充电装置，并不同程度地进入了商业化运营。非接触充电装置有哪些类型?基本工作原理是什么?它的充电效率、安全性、便利性如何?这些，都是人们所关注的。
非接触充电装置的类型
非接触充电装置有电磁感应、磁共振、微波三种方式。
非接触充电装置的优势
与电动车相比，传统燃料汽车不仅在使用便利性、整备质量、续驶能力、制造和使用成本等方面存在着诸多优势，而且补充燃料时也无需消耗更多的时间。
电动车不仅充电时间长，并且更换电池或利用充电桩等通过电缆充电等模式，的确存在操作上的不便。并且雨天作业的安全性问题，更是令人担忧。
非接触充电装置不需要用电缆将车辆与供电系统连接，便可以直接对其进行快速充电。加之非接触快速充电能够布置在停车场、住宅、路边等多种场所，又可以为各种类型的电动(包括外充电式混合动力)汽车提供充电服务，使电动车随时随地充电变为可能。对于公交车，可以将充电设施布置在终点站、枢纽站、换乘站等地点，利用短暂的停车时间便可以完成快速充电。
非接触充电装置的工作原理
一、电磁感应方式
电磁感应通过送电线圈和接收线圈之间传输电力，是最接近实用化的一种充电方式。当送电线圈中有交变电流通过时，发送(初级)、接收(次级)两线圈之间产生交替变化的磁束，由此在次级线圈产生随磁束变化的感应电动势，通过接收线圈端子对外输出交变电流。
a)电力传送基本原理
b)实际布线方式
电磁感应方式的基本工作原理
目前存在的问题是：送电距离比较短(约100mm左右)，并且送电与接受两部分出现较大偏差时，则电力传输效率就会明显下降;功率大小与线圈尺寸直接相关，需要大功率传送电力时，须在基础设施建设和电力设备方面加大投入。
二、磁共振方式
磁共振传送方式由美国麻省理工学院(MIT)于2007年研制成功，公诸于世以来，一直备受世界各国的普遍关注。
它主要由电源、电力输出、电力接收、整流器等主要部分组成，基本原理与电磁感应方式基本相同。电源传送部分有电流通过时，所产生的交变磁束使接收部分产生电势，为电池充电时输出电流。
不同之处在于，磁共振方式加装了一个高频驱动电源，采用兼备线圈和电容器的LC共振电路，而并非由简单线圈构成送电和接收两个单元。
磁共振方式的基本工作原理
共振频率的数值，会随送电与接收单元之间距离的变化而改变。当传送距离发生改变时，传输效率也会像电磁感应一样迅速降低。为此，可通过控制电路调整共振频率，使两个单元的电路发生共振亦即“共鸣”。所以，也称这种磁共振状态为“磁共鸣”。
在控制回路的作用下改变传送与接收的频率，可将电力传送距离增大至数米左右，同时将两单元电路的电阻降至最小以提高传送效率。
当然，传输效率还与发送与接收电单元的直径相关，传送面积越大，传输效率也越高。目前的传输距离可达400mm左右，传输效率可达95%。
三、微波方式
使用2.45GHz的电波发生装置传送电力，发送装置与微波炉使用的“磁控管”基本相同。传送的微波也是交流电波，可用天线在不同方向接收，用整流电路转换成直流电为汽车电池充电，并且可以实现一点对多点的远距离传送。
微波方式可以同时一点对多点的远距离传送
为防止充电时微波外漏，充电部部分装有金属屏蔽装置。使用中，送电与接收之间的有效屏蔽可防止微波外漏。
目前存在的主要的问题是，磁控管产生微波时的效率过低，造成许多电力变为热能被白白消耗。
非接触充电装置在日本的应用
2009年7月，日产与昭和飞行机公司公开了电磁感应式非接触充电系统，其传输距离为100mm左右，传输效率可达90%。
但是，当停车位置出现偏差而导致发送与接收盘之间出现较大误差时，则会严重影响电力传送效率。目前，正在致力于停车的横、纵向偏差在200～300mm范围，同样确保其具有90%以上传输效率的研究。
a) 充电工作状态，图中上为车载部分，下为传送部分
b) 车载接收装置总成
昭和飞行机公司研制的电磁感应式非接触充电装置
此外，上述两家公司对传送、接收之间进入动物以及金属碎片等造成的不良影响也进行了研究。因为，这类异物会在二者之间产生涡流，从而导致发热并影响传送效率。
长野日本无线公司，于2009年8月宣布开发出了基于磁共振的充电系统。与电磁感应方式相比，磁共振方式具有传送距离长、停车误差要求低等优点。可以在 600mm的传输距离内确保90%的传送效率。但目前的传送功率还比较小(约1kW左右)，拟定从叉车等使用范围进入市场，伴随着技术成熟程度和传送功率的提高，有望很快进入电动车电充电领域。
三菱重工业开发的微波式非接触充电系统，将一组共48个硅整流二极管作为接收天线，每个硅整流二极管可产生20V的电压和一定的直流电，能够将电压提升至充电所需的指标并可实现1kW的功率输出。其优点是成本低，整套费用约合人民币2万元左右。缺点是传输效率低，目前的传送效率只有38%。对此，三菱重工认为：“虽不适于快速充电，但作为夜间谷区充电，电费只有传统燃料费的10%～20%。如果将发热过大的磁控管用于生活用水加热，则综合效率可到70%。此外，在安全方面也有防止微波泄露装置，使用中不会给车辆上的电子设备和周边人员身上的起搏器造成影响。
非接触充电方式一经问世，便得到了世界各国的普遍关注，同样也值得国内同行学习与借鉴。与充电站、充电桩的建设投资相比成本较低，并且免去了接线所需的操作和等待的时间，具有布置灵活、使用便利、安全可靠等绝对优势。
电动车充电器的常见故障的维修方法
电动车以其出行便捷、低碳环保的优势已进入我们的生活，但它的充电器故障率较高很令人头疼。出于这个缘故，本人根据多年酌维修经验，总结了的常见故障的维修方法，供大家参考。
常见故障维修
由于电动车充电器的输入电路工作在高电压、太电流的状态下，因此，故障率最高。如高压大电流整流三极管、滤波电容、开关功率管等;其次较易损坏的就是输出整流部分的整流二极管、保护二极管、滤波电容、限流电阻等;再就是脉宽调制控制器的反馈部分和保护电路部分。
1.保险丝管熔断
一般情况下，保险丝管熔断说明充电器的内部电路存在短路或过流的故障。这是由于充电器长时间工作在高电压、大电流的状态下，内部器件的故障率较高所致。另外，电网电压的波动，浪涌都会引起充电器内电流瞬间增大而使保险丝熔断。
维修方法∶首先仔细查看电路板上面的各个元件，看这些元件的外表是否被烧糊或有电解液溢出，闻—闻有无异昧。再测量电源输入端的电阻值，若小于20OkΩ ，则说明后端有局部短路现象，然后分别测量4只整流二极管正，反电阻值和两个限流电阻的阻值，看有无短路或烧坏的;最后再测量电源滤波电容是否能进行正常充放电、开关功率管是否击穿损坏、UC3842及周围元件是否击穿，烧坏等。需要说明的是，因是在路测量，有可能会使测量结果有误或造成误判，因此必要时可把元器件焊下来测量。如果仍然没有上述情况，则测量一下输入电源线及输出电源线是否内部短路。一般情况上，在熔断器熔断故障中，整流二极管，电源滤波电容、开关功率管、UC3842是易损件，损坏的概率可达95%以上，要着重检查这些元器件，就很容易排除故障。
2.无直流电压输出或电压输出不稳定
如果保险丝是完好的，在有负载的惰况下.这类故障要原因有：过压、过流保护电路出现开路，短路现象;振痨电路没有工作;电源负载过重，高频整流滤波电路中整流二极管被击穿：滤波电容漏电等。
维修方法：首先，用万用表测量高频脉冲变压器的各个元器件是否有损坏：排除了高频整流二极管击穿、负载短路的情况后，再测量各输出端的直流电压，如果这时输出仍为零，则可以肯定是电源的控制电路出了故障，最后用万用表静态测量高频滤波电路中整流二极管及低压滤波电容是否损坏，如果上述元器件有损坏，更换好新元器件，一般故障即可排除。但要注意：输出线断线或开焊、虚焊也会造成这种故障，在维修时应注意这种情况。
3.无直流电压输出，但保险丝丝完好
这种现象说明充电器未工作，或是工作后进入了保护状态。
维修方法：首先应判断一下充电器的变控芯片UC3842是否处在王作状态或已经损坏。具体判断方法是：加电测UC3842的7脚对地电压，若7脚电压正常并且8脚有+5∨电压，1、2、4、6脚也会有不同的电压，则说明电路已启振，UC3842基本正常。若7脚电压低，其余管脚无电压，则说明UC3842已损坏。最常见的损坏是7脚对地击穿，6、7脚对地击穿和1、7脚对地击穿。如果这几只脚都未击穿，而充电器还是不能正常启动，也说明UC3842已损坏，应直接更换。若判断芯片没有坏，则着检查开关这栅极的限流电阻是否开焊、虚焊或变值以及开关功率管本身是否性能不良。除此之处，电源输出线断线或接触不良也会造成这种故障，因此在维修时也应注意。
4.直流电压输出过高
这种故障往往是由稳压取样和稳压控制电路异常所至，在充电器中，直流输出、取样电阻、误差取样放大器、光耦合器、电源控制芯片等共同构成了一个闭合的控制环路，任何一处出问题会导致电压升高。
维修方法：由于充电器有过压保护电路，输出电压过高首先会使过压保护电路动作。因此遇到这种故障，我们可以断开过压保护电路，使这压保护电路不起作用，然后测量开机瞬间的电源主电压。如果测量值比正常值高出1V以上，说明输出电压过高的原因确实在控制环路中。此时应着重检查取样电阻是否变值或损坏，精密基准电压源(TL431)或光耦器(PC817)是否性能不良、变质或损坏。其中精密基准电压源(TL431)极易损坏，我们可用下述方法对精密稳压放大器进行判别：将TL431 的参考端(Ref)与它的阴极(Cathode)相连，串1OkΩ的电阻，接入5∨电压。若阳极(Anode)与阴极之间为2.5V，并且等侍片刻还仍为2.5∨，则为好管，否则为坏管。
5.直流电压输出过低
根据维修经验，除稳压控制电路会引起输出电压过低外，还有以下几点原因：
(1)输出电压端整流三极莒、滤波电容失效，可以通过代换法进行判断。
(2)开关功率管的性能下降，导致开关管不能正常导通，使电源的内阻增加，带负载能力下降。
(3)开关功率管的源极通常接一个阻值很小但功率很大的电阻，作为过流吴护检测电阻。该电阻的阻值—般在0.2～O.8Ω。如该电阻变值或开焊、接触不良也会造成输出电压过低。
(4)高频脉冲变压器不良，不但造成输出黾压下降，还会造成开关功率管激励不足从而屡损开关管。
(5)高压直流滤波电容不良，造成电源带负载能力差。
(6)电源输出线接触不良，有—定的接触电阻，造成输出电压过低。
(7)电网电压过低。虽然充电器在低玉下仍然可以输出额定的充咆电压，但当电网电压低于充电器的最低电压限定值时，也会使输出电压过低。
维修方法∶首先用万用表检查—下高压直流滤波电容是否变质、容量是否下降、能否正常充放电。如无以上问题，则测量一下开关功率管的电极的限流电阻以及源极的过流保护殓测电阻是否变值、变质或开焊、接触不良。若无问题，再检查—下高频变压器的铁芯是否完好无损。除此z外还有可能就是输出滤波电容容量降低，或开焊、虚接;电源输出限流电阻变值或虚接;电源输出线虚接等。
这些困素都不要放过，都应仔细检查，确保万无—失。
6.散热风扇不转
这种故障原困主要是控制风扇的三极管(一般为)损坏，或者风扇本身损坏或风叶被杂物卡住。但有些充电器申采用的是智能散热，对于采用这种方式散热的充电器，热敏电阻损坏的概率是很大的。
维修方法：首先用万用表测量—下控制风扇的三极管是否损坏，若测得此管未损坏，那就有可能是风扇本身损坏，可以把风扇从电路板上拔下来，另外接上一个12V的直流电(注意正、负极)，看是否转动，还要看有无异物卡住。若摆动凡下风扇的电线，风扇就转动，则说明电线内部有断线或接头接触不良。若仍不转动，则风扇必坏。对于采用智能散热的充电器来说，除按上述检查外，还应检查一下热敏电阻是否接触不良或损坏、开焊等。但要注意此热敏电阻为负温度系数，更换时应注意。
多功能充电应用电路
PS1718 模块可应用于保锅、银氢及但离子电池充电，可充银电池2 -16 节，但离子电池1 - 3 节。
本图为可以充练锅、银氢及铿离子电池的应用电路。&
带自动关断市电和调节充电时间的充电电路
该电路的核心器件采用一块交流固态继电器与一块可编程定时器IC，加上外围恒流源充电电路组成，适用五号镍氢电池。&&&&& &&&&& 电原理如下图所示，整机由定时控制电路和恒流源充电电路两部分组成：由交流固态继电器SPLLlO与ICl可编程定时器CD4511组成定时控制交流关断电路，其中S1为电源开关：S2为拨动开关，与电阻R3、R4、R5组成充电时间选择电路，定时电容C3决定振荡频率；三极管BGl、BG3与BG2、BG4等组成两路恒流源充电电路，充电电流Ic=[（2V-1.3V）／1.8Ω]×1／2=200mA（平均值）为脉动电流，对电池E1与E2进行充电。工作过程如下：按下Sl电源接通。
&&&&& 变压器T1得电，次级交流电压经Dl～D4桥式整流并由电容Cl滤波，产生平滑的直流电压作为工作电源；与此同时，可编程定时器IC2自动复位，第（8）脚输出为低电平，交流固态继电器导通。使T1也保持通电；由于恒流管BGl的基极被LEDl钳位，故充电电流由发射极电阻R9决定，向El电池恒流充电；另一路工作也完全相同。&&&&& 所需充电时间由拨动开关S2选择决定，到时第（8）脚变为高电平，固态继电器将交流电源关断，LEDl与LED2熄灭表示充电自动结束。SPl110引脚见右图。&&&&& 本机设计三挡定时时间为：9h、12h、15h。适合目前市场上供应的1600mAh、1800mAh、2000mAh三种镍氢电池，做到充电时间与电池容量相配套。电池为二节串联式充电。由于采用半波脉动驱动恒流管，对大容量电池充电特别有效，当电池充至满值时，表面温度应有微烫感，约50℃左右。否则可认为是伪劣电池或内芯存在故障。
电动车充电器的原理及分类
电动车充电器的原理及分类
充电器的分类 用有、无工频（50赫兹）变压器区分，可分为两大类。货运三轮充电器一般使用带工频变压器的充电机，体积大、重量大，费电，但是可靠，便宜；电动自行车和电摩则使用所谓开关电源式充电器，省电，效率高，但是易坏。 开关电源式充电器的正确操作是：充电时，先插电池，后加市电；充足后，先切断市电，后拔电池插头。如果在充电时先拔电池插头，特别是充电电流大（红灯）时，非常容易损坏充电器。 常用的开关电源式充电器又分半桥式和单激式两大类，单激类又分为正激式和反激式两类。半桥式成本高，性能好，常用于带负脉冲的充电器；单激式成本低，市场占有率高。关于负脉冲充电器 铅酸电池已经有100多年的历史了，开始全球普遍沿引老的观点和操作规程：充、放电率为0.1C(C是电池容量)寿命较长。美国人麦斯先生为解决快速充电问题，1967年向全世界公布了他的研究成果，用大于1C率脉冲电流充电，充电间歇时对电池放电。放电有利于消除极化、降低电解液温度、提高极板接受电荷的能力。 我国一些科技工作者在1969年前后，根据麦斯先生的三定律制作成功了多种品牌的快速充电机。充电循环过程是：大电流脉冲充电→切断充电通路→对电池短暂放电→停止放电→接通充电通路→大电流脉冲充电…… 2000年前后，有人将这一原理用到了电动车充电器中，充电过程中，不切断充电通路，用小电阻将电池短路瞬间，进行放电。短路时由于不切断充电通路，在充电通路中串连了电感。一般在1秒内短路3－5毫秒（1秒＝1000毫秒），由于电感里的电流不能跳变，短路时间短促，可以保护充电器的电源转换部分。如果把充电电流方向叫正，放电自然为负了，电动车业就出现了名词“负脉冲充电器”，而且称可以延长电池寿命等等。
关于三段式充电器 近几年，电动车普遍使用了所谓三段式充电器，第一个阶段叫恒流阶段，第二个阶段叫恒压阶段，第三个阶段叫涓流阶段。从电子技术角度针对电池而言：第一个阶段叫充电限流阶段，第二个阶段叫高恒压阶段，第三个阶段叫低恒压阶段比较贴切。第二阶段和第三阶段转换时，面板指示灯相应变换，大多数充电器第一、二阶段是红灯，第三阶段变绿灯。第二阶段和第三阶段的相互转换是由充电电流决定的，大于某电流进入第一第二阶段，小于某电流进入第三阶段。这个电流叫转换电流，也叫转折电流。 早期充电器，包括名牌车配套的充电器，虽然也变灯，但实际是恒压限流充电器，并不是三阶段充电器。一般这类就一个稳定电压值，44.2V左右，对当时的高比重硫酸的电池还凑合。
关于三段式充电器的三个关键参数 第一个重要参数是涓流阶段的低恒压值，第二个重要参数是第二阶段的高恒压值，第三个重要参数是转换电流。这三个重要参数与电池数目有关，与电池的容量Ah有关，与温度有关，与电池种类有关。为了方便大家记忆，下面以最常见的电动自行车（三块12V串联的10Ah电池）所用的三段式充电器为例简单介绍一下： 首先讨论涓流阶段的低恒压值，参考电压为42.5V左右。此值高将使电池失水，容易使电池发热变形；此值低不利于电池充足电。此值在南方要低于41.5V；胶体电池要低于41.5V，如在南方还要低一点儿。这个参数是相对严格的，不可以大于参考值。 其次讨论第二阶段的高恒压值，参考电压为44.5V左右。此值高有利于快速充足电，但是容易使电池失水，充电后期电流下不来，结果使电池发热变形；此值低不利于电池快速充足电，有利于向涓流阶段转换。这个值虽然没有第一个值那样严格，但是也不要过高。 最后讨论转换电流，参考电流为300毫安左右。此值高有利于电池寿命，不容易发热变形，但不利于电池快速充足电；此值低（对外行）有利于充足电，但是由于较长时间高电压充电，容易使电池失水，使电池发热变形。特别个别电池出现问题时，充电电流降不到转折电流以下时，会连累好电池也被充坏。给出的参考值有一定范围，正负50毫安 甚至100毫安都是允许的，但是不允许小于200毫安。 目前，市场上出现了很多高恒压值为46.5V、低恒压值为41.5V、转折电流大于500毫安的反激式廉价充电器。 如果是四块12V电池的充电器即48V充电器，前两个参数为前述电压参考值除以三乘以四。高恒压值为59.5V左右、低恒压值为56.5V左右。 电池如果比10Ah大，将第三个参数电流值适当增大，例如17Ah电池可大到500毫安。 买新充电器要检查三段式充电器的三个重要参数，用户一般可以自己测得第三阶段的低恒压值。方法是，不接电池，给充电器加市电，用数字万用表的200V直流电压档测充电器的输出电压。另两个参数高恒压值和转折电流一般需要专用工具才能测得。 再补充一些正确的充电方法：1，变绿灯后再接着充2－3小时。2，原则是浅放（电）勤充（电），就是骑行不足够远，也要及时充电，避免放光再充电。3，长期不骑，要定期（2－3个月）充电一次。4，长期浅放的电池，3个月左右，作一次深放电，就是所谓放光再充电，有利于电池深部的长期不动的物质的活化。放光的意思是，骑到控制器电池欠压保护动作为止。
需要提醒客户几点 1，一般新电池投入使用8－10个月后，要对电池进行检查和维护。 2，一般名牌车配套的充电器是经过筛选的，通常不用测试，但是单独到市场上采购的非配套充电器，一定要进行前述三个参数的测试。 3，有一种不带工频变压器的可控硅充电机，直接整流市电为电池充电，电流可到30A，电压12V－80V可调，未彻底切断市电前，千万不要摸电池，货运三轮使用这类充电机的客户特别要注意安全。
电动车充电器原理图-36V
[组图]电动车充电器原理及维修
常用电动车充电器根据电路结构可大致分为两种。第一种是以uc3842驱动场效应管的单管开关电源，配合LM358双运放来实现三阶段充电方式。其电原理图和元件参数见（图表1）&&&&& 220v交流电经T0双向滤波抑制干扰，D1整流为脉动直流，再经C11滤波形成稳定的300V左右的直流电。U1 为TL3842脉宽调制集成电路。其5脚为电源负极，7脚为电源正极，6脚为脉冲输出直接驱动场效应管Q1(K1358)& 3脚为最大电流限制，调整R25(2.5欧姆)的阻值可以调整充电器的最大电流。2脚为电压反馈，可以调节充电器的输出电压。4脚外接振荡电阻R1,和振荡电容C1。T1为高频脉冲变压器，其作用有三个。第一是把高压脉冲将压为低压脉冲。第二是起到隔离高压的作用，以防触电。第三是为uc3842提供工作电源。D4为高频整流管（16A60V）C10为低压滤波电容,D5为12V稳压二极管，& U3(TL431)为精密基准电压源，配合U2(光耦合器4N35) 起到自动调节充电器电压的作用。调整w2(微调电阻)可以细调充电器的电压。D10是电源指示灯。D6为充电指示灯。 R27是电流取样电阻（0.1欧姆，5w）改变W1的阻值可以调整充电器转浮充的拐点电流（200－300& mA）。
&& 通电开始时，C11上有300v左右电压。此电压一路经T1加载到Q1。第二路经R5,C8,C3, 达到U1的第7脚。强迫U1启动。U1的6脚输出方波脉冲，Q1工作，电流经R25到地。同时T1副线圈产生感应电压，经D3,R12给U1提供可靠电源。T1输出线圈的电压经D4,C10整流滤波得到稳定的电压。此电压一路经D7（D7起到防止电池的电流倒灌给充电器的作用）给电池充电。第二路经R14,D5,C9, 为LM358(双运算放大器，1脚为电源地，8脚为电源正)及其外围电路提供12V工作电源。D9为LM358提供基准电压，经R26,R4分压达到LM358的第二脚和第5脚。正常充电时，R27上端有0.15－0.18V左右电压，此电压经R17加到LM358第三脚，从1脚送出高电压。此电压一路经R18,强迫Q2导通，D6（红灯）点亮，第二路注入LM358的6脚，7脚输出低电压，迫使Q3关断，D10(绿灯)熄灭，充电器进入恒流充电阶段。当电池电压上升到44.2V左右时,充电器进入恒压充电阶段，输出电压维持在44.2V左右，充电器进入恒压充电阶段，电流逐渐减小。当充电电流减小到200mA—300mA时，R27上端的电压下降，LM358的3脚电压低于2脚，1脚输出低电压，Q2关断，D6熄灭。同时7脚输出高电压，此电压一路使Q3导通，D10点亮。另一路经D8，W1到达反馈电路，使电压降低。充电器进入涓流充电阶段。1－2小时后充电结束。
充电器常见的故障有三大类:
1：高压故障
2：低压故障
3：高压，低压均有故障。
高压故障的主要现象是指示灯不亮，其特征有保险丝熔断，整流二极管D1击穿，电容C11鼓包或炸裂。Q1击穿,R25开路。U1的7脚对地短路。R5开路，U1无启动电压。更换以上元件即可修复。若U1的7脚有11V以上电压，8脚有5V电压，说明U1基本正常。应重点检测Q1和T1的引脚是否有虚焊。若连续击穿Q1，且Q1不发烫，一般是D2,C4失效，若是Q1击穿且发烫，一般是低压部分有漏电或短路，过大或UC3842的6脚输出脉冲波形不正常，Q1的开关损耗和发热量大增，导致Q1过热烧毁。高压故障的其他现象有指示灯闪烁，输出电压偏低且不稳定，一般是T1的引脚有虚焊,或者D3,R12开路,TL3842及其外围电路无工作电源。另有一种罕见的高压故障是输出电压偏高到120V以上，一般是U2失效，R13开路所致或U3击穿使U1的2脚电压拉低，6脚送出超宽脉冲。此时不能长时间通电，否则将严重烧毁低压电路。
&& 低压故障大部分是充电器与电池正负极接反，导致R27烧断，LM358击穿。其现象是红灯一直亮，绿灯不亮，输出电压低，或者输出电压接近0V，更换以上元件即可修复。另外W2因抖动，输出电压漂移，若输出电压偏高，电池会过充，严重失水，发烫，最终导致热失控，充爆电池。若输出电压偏低，会导致电池欠充。高低压电路均有故障时，通电前应首先全面检测所有的二极管，三极管，光耦合器4N35，场效应管，电解电容，集成电路，R25,R5,R12,R27，尤其是D4（16A60V,快恢复二极管），C10(63V,470UF)。避免盲目通电使故障范围进一步扩大。有一部分充电器输出端具有防反接，防短路等特殊功能。其实就是输出端多加一个继电器，在反接，短路的情况下继电器不工作，充电器无电压输出。
&& 还有一部分充电器也具有防反接，防短路的功能，其原理与前面介绍的不同，其低压电路的启动电压由被充电池提供，且接有一个二极管（防反接）。待电源正常启动后，就由充电器提供低压工作电源。这种充电器的控制芯片一般是以TL494为核心，推动2只13007高压三极管。配合LM324（4运算放大器），实现三阶段充电。220V交流电经D1-D4整流，C5滤波得到300V左右直流电。此电压给C4充电，经TF1高压绕组，TF2主绕组,V2等形成启动电流。TF2反馈绕组产生感应电压，使V1，V2轮流导通。因此在TF1低压供电绕组产生电压，经D9,D10整流，C8滤波，给TL494,LM324,V3,V4等供电。此时输出电压较低。TL494启动后其8脚，11脚轮流输出脉冲，推动V3,V4，经TF2反馈绕组激励V1,V2。使V1,V2,由自激状态转入受控状态。TF2输出绕组电压上升，此电压经R29,R26,R27分压后反馈给TL494的1脚（电压反馈）使输出电压稳定在41.2V上。R30是电流取样电阻，充电时R30产生压降。此电压经R11,R12反馈给TL494的15脚（电流反馈）使充电电流恒定在1.8A左右。另外充电电流在D20上产生压降，经R42到达LM324的3脚。使2脚输出高电压点亮充电灯，同时7脚输出低电压，浮充灯熄灭。充电器进入恒流充电阶段。而且7脚低电压拉低D19阳极的电压。使TL494的1脚电压降低，这将导致充电器最高输出电压达到44.8V。当电池电压上升至44.8V时，进入恒压阶段。当充电电流降低到0.3A—0.4A时LM324的3脚电压降低，1脚输出低电压，充电灯熄灭。同时7脚输出高电压，浮充灯点亮。而且7脚高电压抬高D19阳极的电压。使TL494的1脚电压上升，这将导致充电器输出电压降低到41.2V上。充电器进入浮充。&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
TL494电动车充电器电路图1
TL494电动车充电器电路图2
KA3842电动车充电器电路图
UC3842B电动车充电器电路图
LM494,LM358组成的48V电动车充电器电路
单片机控制的电动车充电器电路
单片机控制的电动车充电器电路
太阳能电池并联充电器电路图
太阳能电池并联充电器电路图
超声波物体检测电路图
图中SPKR1和SPKR2均为压电高音喇叭，用来发送和接收超声波。电路核心为567锁相环集成电路，完成发送和接收的双重功能。第⑤脚为方波输出，其频率由R12调整，送至Q1后，由其发射极耦合至由Q2和Q6组成的功放部分，最后推动SPKR1向外送出超声波。接收超声波由另一只喇叭SPKR2完成，经Q3和Q4的两级高增益放大后送至第③脚，只要接收信号频率在567的带宽之内，LEDl便可发光。
567的调频输出脚为第2脚，信号由此脚经电容C9送至超低频单晶体管放大级Q5的基极，放大后集电极经电阻R9送至倍压整流电路
Cll、D2、D1、C12和R13、M1，使FM信号变成模拟电压在M1上读出，M1为0—lmA模拟表。
工作时，发送部分和接收部分同时进行，将SPKRl和SPKR2同方向对准检测目标，彼此相距约为0.3米。若目标不动，则收到的超声频率与发送频率相同，FM输出为零，M1无读数。若目标移动，则根据多普勒效应按收频率比发送频率或高或低，FM输出不再是零，移动越快，读数越大。若倍压整流电路改接成耳机，则根据声音高低还可辨别移动的方向。
人体红外线感应开关电路
今天给大家提供的是人体红外线感应开关(电路),单电源供电,该IC的输出端应该只有输出高电平电路才动作,双电源用的较多的地方是信号发生器电路。
指触感应开关电路图
指触感应开关电路图
WT862热辐射感应开关电路
WT862热辐射感应开关电路
太阳能草坪灯电路图
太阳能草坪灯电路如下图所示，其工作原理：白天有太阳光时，由BT1把光能转换为电能，由VD1对BT2充电，由于有光照，光敏电阻呈低阻，VQ4 b极为低电平而截止。当晚上无光照时光敏电阻呈高阻，VQ4导通，VQ2 b极为低电平也导通，由VQ3、VQ5、C2、R6、L1组成的DC升压电路工作，LED得电发光。DC升压电路其核心就是一个互补管振荡电路。
其工作过程为：VQ2导通时电源通过L1、R6、VQ4向C2充电，由于C2两端电压不能突变，VQ3 b极为高电平，VQ3不导通，随着C2的充电其压降越来越高，VQ3 b极电位越来越低，当低至VQ3导通电压时VQ3导通，VQ5相继导通，C2通过VQ5 ce结、电源、VQ3 eb结(由于VQ2导通，我们假设其ec结短路，VQ3 e极直接电源正极)放电。当放完电后VQ3截止，VQ5截止，电源再次向C2充电，之后VQ3导通，VQ5导通，C2放电，如此反复，电路形成振荡，在振荡过程中，VQ5导通时电源经L1和VQ5 ce结到地，电流经L1储能，VQ5截止时L1产生感应电动势，和电源叠加后驱动LED，LED发光。本可以提高电池电压直接驱动LED，以提高效率，但电池电压提高，相应的太阳能电池价格也大幅提高，只要电路元件设置合适，其效率还是可以接受的。当白天充电不够时(如遇上阴雨天等)，BT2可能发生过放电，这样会损坏电池，为此特加R5构成过放保护：当电池电压降至2V时，由于R5的分压使VQ4基极电位不足以使VQ4导通，从而保护电池。增加R5会影响VQ4的导通深度。我们可以选用高口值的晶体管来降低这种影响，这是一个折衷的办法。
元器件选择：BT1选用3.8V／80mA太阳能电池板，单晶硅为好，多晶硅次之；BT2选用两节1.2V／600mA Ni-Cd电池，如需要增大发光度或延长时间，可相应提高太阳能板及电池功率。VQ2、VQ3、VQ5的β在200左右，VQ4需β值大的晶体管。VD1尽量选管压低的，如锗管或肖特基二极管。LED可选用白、蓝、绿色超高亮度散光或聚光。当选用红黄橙等低压降LED时，电路需重新设定。R3、R5建议选用1%精度电阻；R4用亮阻10kΩ～20kΩ，暗阻1MΩ以上的光敏电阻。其他电阻可选用普通碳膜(1／4)W、(1／8)W电阻。L1用(1／4)W色电感，直流阻抗要小。其他元器件如图所示。
采用BQ2002的快速充电器原理电路
充电开始后，bqZ2根据BAT和TS的输入来判断电池电压和温度是否正常，如果电池电压和温度超出快速充电的条件范围，bq2002将以TM端决定的速率开始涓流充电，反之，就开始进行快速充电。采用BQ2002的快速原理电路:
锂电池快速自动充电器电路图
该电路采用了LM专用充电控制器。当电池组电压低于8.4V时，LM3420输出端①脚(OUT)无输出电流，晶体管Q2截止，因此，电压可调稳压器LM317输出恒定电流，其电流值取决于RL的取值。LM317额定电流为1.5A，若需要更大的充电电流，可选用LM338或LM350。充电过程中，电池电压会不断上升。电池电压被LM3420的输入脚④(IN)检测，当电池电压升到8.4V(两节锂电池)时，LM3420输出端①脚有输出电压，使Q2控制LM317转入恒压充电过程，电池电压稳定在8.4V，此后充电电流开始减小，锂电池充足电后，充电电流下降到涓流充电。当输入电压中断后，晶体管Q1截止，电池组与LM3420断开，二极管D1的作用可避免电池通过LM317放电。
&本电路带充电状态显示功能，红灯闪正在充，绿灯闪马上要充满，绿灯亮完全充满。只要您有12V的电源就可以，接完电路后先别装电池，调右下角的可调电阻，使电池输出端为4.2V,再调左下角的可调电阻使LM358第三脚为0.16V就可以了,充电电流为380mA,超快,三个并连的二极管是降压的,防止LM317过热,且LM317须加散热片,图中的三极管可以任意型号。
12v转9v电路图
48V-12V的DC/DC转换器电路设计
工作原理：&&& 本图是根据实物剖析而来，电源经D2、R1为IC1提供+12V左右的电压，6脚输出脉冲经C4和变压器耦合后驱动Q1振荡，当Q1导通后输出电流通过L经C9滤波后向负载供电，当Q1截止时，变压器式电感B3磁能转变为电能，其极性左负右正，续流二极管D4导通，电流通过二极管继续向负载供电，使负载得到平滑的直流，当输出电压过低或过高时，从电阻R11、R10、R9组成的分压电路中得到取样电压送到IC1 2脚与内部2.5V基准电压比较后控制Q1导通脉宽，从而使输出电压得到稳定。当负载电流发生短路或超过8A时，IC1 3脚电压的上升会控制脉宽使Q1截止，以确保Q1的安全。&&& C8和R7构成振荡时间常数，本电路的振荡频率为65KHz，其计算公式为下：&
3845内部结构及引脚功能&①误差放大器输出/补偿②电压反馈输入③电流取样输入④振荡电路时间常数⑤地⑥开关管驱动脉冲输出⑦电源⑧5V基准电压一般与振荡器相接
附：数字万用表测场效应管的方法：用二极管档红表笔接栅极G，黑表笔接源极S，数字表显示1，黑表笔接S不动，将红表笔移至漏极D，此时数字表应显示150-300左右的数值，将红表笔接源极S，黑表笔接漏极D，此时应有60-100的数据，然后换过来，即S接黑，D接红，此时数据还是在150-300左右，用手一边接D，一边碰一下栅极G或用镊子短路DS，此时数据会慢慢变为无穷大1，然后交换表笔，即S接红，D接黑，数据将在500左右，此时证明该管是好的！（纯属个人领悟，不足之处还望谅解）
由-48V得到+5V,1A的电信转换器
这个与电话装置常用的-48V电源相途，并由此电源产出5V的电压，1A的电流，LM2575是一简单的开关。
48V输入12V输出的直流降压电路
48V输入12V输出的直流降压电路
车载12V/50A逆变器电路图
12V到230V电源逆变器
在野外，汽车中途故障修理，乡下野餐和娱乐活动，以及目前有地区的拉闸限电，没有市电供电，人们会感受到十分不便。在有些情况下，只能拉长电缆线把市电引向远方，但存在危险，或者不可能，或者不实际。在这些场合需要的是要有一只电源逆变器，能将12V汽车电池转变为230V的交流市电。&&&&&&&&便携式市电的简单想法最早由Aixcom公司一名学员提出的，一般它包括高技术功率逆变器和特殊的大电流电源。这位叫Dirk的学员经过很长时间试验，制作了一部电源逆变器用于模型飞机俱乐部。在他热情的试制过程中，遇到需要一只特殊集成电路的问题，这电路就是该项目的核心。当他最终得到这只捉摸不定的芯片时，价格惊人，在接通后整个电路产生很强的啪啦噪声，损坏了许多元件。&&&&&&&&公司经过改进设计，其结果如下：电源逆变器不仅能为几乎所有的Aixcom学员成功地仿制，而且为圣诞节及其它纪念日提供了礼品，在野外活动中，有足够的供电而且持续时间不短，还发出强烈的音乐气势。Dirk在他的模型航空俱乐部里还开发和制作了1千瓦的增强型逆变器，尽管在不良条件下，它还良好地工作了一年以上。简化的考虑&&&&&&&&似乎有疑义的是，在制作逆变器的道路上，本电路的方法最简单。在设计方面，省略可以去掉的任何电路，剩下就是100%的骨干电路。例如，没有电压稳压部分，电池电压的降低也引起交流输出电压的降低。然而因为大多数用市电供电设备可连续地较好地工作在交流电压变化在±10%～15%范围内，可移动的逆变器也应如此。Aixcom公司舍弃性能的完善设计，而着重简化设备，降低元件成本和确保使用中的可靠性。尽管如此，仍有230V交流输出的短路和低压保护，在电池电压降低到不再启动汽车的电平之前切断逆变器。这足够简单的电路，使初学者成功地仿制，也提供实用的230VAC电源。脉冲宽度调制&&&&&&&&本电路的核心部分是SG3526低价开关型调压器，它由几家厂商供应，元件标号为XX3526，XX是由厂家标定的字母组合。3526支持所有知名的开关型PSU(Power&Supply&Unit)电源设备。 &&&&&&&&电源逆变器的基本工作原理示于图1。SG3526交替地转换通过电源变压器12V绕组的电流方向，两绕组中心端子连在一起接向电池正极（+12）。在每次开关动作下，改变一次电流方向，从而改变变压器铁芯的磁场方向。结果就在变压器230V一边产生方波（近似）交流电压。&&&&&&&&实际中，开关是用两只FET管互补推挽电路构成的。FET管的源极通过很小电阻接地（见图3）。&&&&&&&&SG3526的内部结构见图2。输入电压+Vin可在7～35V之间，用于建立5V的参考电压VREF。在输入电压低于7V时，电压保护就切断驱动器。驱动器通过+VC连线分别供电。由电阻RT和电容CT（见图3）决定频率，在此情况下频率为50Hz。RD上的电阻在驱动器输出A和输出B之间引起一个固定静态时间。这样做是为了消除当开关转换时两个驱动器（因为是两只功率FET）同时导通所产生的危险。&&&&&&&&CSOFTSTART脚（CSS、④脚）上的电容在电源电压开关接通或复位之后容许输出的脉冲占空（on/off）比缓慢上升至48%。“Amp”电压调节器在本制作中不使用，在另外一种情况，参考电压作为控制量时，它起着阻抗转换作用。这就保证在启动之后输出供给全占空比。&&&&&&&&在+CS和-CS之间电压（换言之，R8上的压降）超过100mV，用分流电阻R8构成的限流器就触发了断路程序。然而把它接地，也可以采用外部断路控制。因为在这电路里断路和复位脚（相应为脚⑧和⑤）是连在一起的，在过载或外部断开后，用软起动再次启动调制器。几种设计意见&&&&&&&&本制作的变压器用的是环形的，有一个230V的初级绕组、两个12V的次级绕组。在用110V、117V或127V市电电压的国家的读者当然要选配一只200W的变压器。若你很幸运，从废物箱中找到一只老式环形变压器，改成两只12V绕组并不困难。简单地，围着铁芯用绞合线绕10匝，再把初级连接到市电。测量跨在新绕绕组两端的电压，然后计算得到12V需要绕多少匝。输出功率200W，平均电流大约为10A，这样绞合线的横截面（c.s.a.）应选用1.5mm2或更大些。&&&&&&&&重要的是两只12V绕组的匝数要精确的相同。如果相差一匝，那么变压器铁芯就会饱和，在连接有12V电池时，引起调节器“徘徊”在断路状态。绕组的方向也同样重要。在变压器安装前，把两个12V绕组端子串联起来，初级加上230VAC。测量跨接在次级的自由端的电压应是24V。&&&&&&&&在电路中所用的FET应能处理55V电压、72A的电流，并且用12MΩ的RD-S(&ON)来标示。当然，也可用另外型号的FET，确保它们能处理至少40V、40A，有RD-S(&ON)不超过50MΩ。通常，功率FET也可以并联，但要保证每一管有它自己的栅极电阻。如果你想要逆变器输出功率大于200W，那么可用并联结构。在此种情况中，可适配一个限流器，用小的分流电阻R8，或修改R16-R17分压器数值就可以做到。&&&&&&&&用大功率的逆变器给普通灯泡和卤灯泡（强力照灯）供电，会产生麻烦。两种灯泡都呈现很低的“冷”电阻，引起逆变器输出电压的降低，甚至驱使断路不工作。结果锁定在不足的电压去加热灯丝到它的正常温度。幸运的是，这里介绍的200W逆变器应能供给高达150W的灯泡。应注意，电容C6可以增加容量，但没有限定范围，因为电路抗拒短路的能力是足够的。用C5也可能显著地增加软起时间，或者完全不用它。那可能是最安全的解决办法。&&&&&&&&比较器IC1监测电池电压和环境温度，将测量结果与从3526来的5V参考电压相比较。存在误差的情况，两个开路集电极输出下拉断路控制输入（⑧脚）到地电位。用PTC电阻去确定关断温度。根据电路的精确类型，R6大小要做略微变更。早期Aixcom公司逆变器样机采用D901-D60-A40（断路温度为60°C）。也可用60°C到80&°C的温度开关，或者90°C的温度熔断丝。虽然后者很便宜，但熔断时需要代换。&&&&&&&&若采用足够大的散热器，用简单的线连接就可以，而不用PTC电阻。电压监测器在大约12V关断，改变R1和R5也可以适应在另外电平。在比较器中，R2和R4决定延时的大小，这延时为防止电源逆变器在出现故障时自动接通。在开关接通后，参考电压缓慢地上升，其速度取决于C2充电时间，因而监测器经过几秒钟后才被激发。&&&&&&&&汽车电池能供给危险的大电流。防止逆变器着火燃烧，必须用25A到35A的汽车熔断丝加以保护。230VAC输出电压，即使由电池产生的，也是很危险的。结构&&&&&&&&印刷电路板设计表示在图4。选用单面印板，尽管其有很大的接地面积和宽的铜箔条，但要流过变压器的大电流，必须用搪锡方法加厚。建议从安装AMP（fast-on）插头（片型端头）开始，因为它们需要很大力气才能插入电路板。不要忘记分流电阻的连线&。R8应安装印板表面，略微向上点，以有助于尽可能保持冷却。R8也可用5W的电阻代替。要保证所有极性元器件（晶体管、电解电容，二极管和集成电路）的正确安装。晶体管装在散热器上，必须采用绝缘垫片。加电调试&&&&&&&&在进行本项制作中只需要一块万用表。先从不连接变压器的逆变器开始。把它连向试验台上的电源，调试两个保护电路：调节输入电压调试电压保护电路，借助电烙铁调试温度保护电路，视需要，还要用电位器及其它工具等。在任何情况下，输出转接到地，及在比较器正输入端的电压降到低于负输入端的电压之下时，LED点亮。如果保护电路呈现工作状态，就测量两个栅极上的信号。如果有误差出现，两栅极读数为0V。在没有误差时，示波器显示两个脉宽为10ms清晰的矩形波信号。用万用表做相同的测量，读数为电源电压的一半。&&&&&&&&至此调试正确，才可能接上环形变压器。这时，了解IC1从它的插座上移出发生什么，由于在这种情况，只能由限流器触发断路功能。如果一只普通100W灯泡在几秒钟内不点亮，可测量断路控制（3526的脚8或D2阳极）上的电压。如果测得小于5V，限流器和软起动时间就不正常。&&&&&&&&一旦灯泡点亮，就小心地检查逆变器是否短路。如果能用示波器，测量FET电流（跨在R8两端电压），用R16去增加电流限制点，在所容许的漏极电流之下提高20%。这当然是在230VAC输出短路做出的。&&&&&&&&通常，在不接负载的情况，变压器所产生的噪声大于正常工作所期望的大小。这是因为矩形波强烈地和快速地转换着磁场。在无负载条件下，铁芯饱和是由变压器发出的杂乱响声所表明。用示波器测量，电流不是依据锯齿波形向上升，而是出现尖峰（上冲）。在这种情况变压器12V绕组恰需要不多的匝数。如果有问题，用另外的方法，就是选取较低R11值，提高一点振荡频率。最终频率可取为55Hz，对于大多数负载这不成问题，但是这电路不适合给闹钟供电。
实际结果&&&&&&&&由于简化和成本的原因省略了电压调节环节，输出电压决定于输入电压。作者样机输出电压被150W的卤灯所负载，表1所示，为输出电压与电池电压的关系。输出电压还取决于变压器绕组和输出电流。如果想在13VDC输入有230VAC额定输出电压，应选用两只11V绕组的变压器。样机所测得的最大效率为94%，本电路是由Dirk-proof设计的。
车载电源逆变器电路图
一 市场上常见款式车载逆变器产品的主要指标&&& 输入电压：DC 10V～14.5V；输出电压：AC 200V～220V±10％；输出频率：50Hz±5％；输出功率：70W ～150W；转换效率：大于85％；逆变工作频率：30kHz～50kHz。
二 常见车载逆变器产品的电路图及工作原理&&& 目前市场上销售量最大、最常见的车载逆变器的输出功率为70W－150W，逆变器电路中主要采用TL494或KA7500芯片为主的脉宽调制电路。一款最常见的车载逆变器电路原理图见图1。&&& 车载逆变器的整个电路大体上可分为两大部分，每部分各采用一只TL494或KA7500芯片组成控制电路，其中第一部分电路的作用是将汽车电瓶等提供的12V直流电，通过高频PWM (脉宽调制)开关电源技术转换成30kHz－50kHz、220V左右的交流电；第二部分电路的作用则是利用桥式整流、滤波、脉宽调制及开关功率输出等技术，将30kHz～50kHz、220V左右的交流电转换成50Hz、220V的交流电。<FONT color=#.车载逆变器电路工作原理&&& 图1电路中，由芯片IC1及其外围电路、三极管VT1、VT3、MOS功率管VT2、VT4以及变压器T1组成12V直流变换为220V/50kHz交流的逆变电路。由芯片IC2及其外围电路、三极管VT5、VT8、MOS功率管VT6、VT7、VT9、VT10以及220V/50kHz整流、滤波电路VD5－VD8、C12等共同组成220V/50kHz高频交流电变换为220V/50Hz工频交流电的转换电路，最后通过XAC插座输出220V/50Hz交流电供各种便携式电器使用。&&& 图1中IC1、IC2采用了TL494CN(或KA7500C)芯片，构成车载逆变器的核心控制电路。TL494CN是专用的双端式开关电源控制芯片，其尾缀字母CN表示芯片的封装外形为双列直插式塑封结构，工作温度范围为0℃-70℃，极限工作电源电压为7V～40V，最高工作频率为300kHz。&&& TL494芯片内置有5V基准源，稳压精度为5 V±5％ ，负载能力为10mA，并通过其14脚进行输出供外部电路使用。TL494芯片还内置2只NPN功率输出管，可提供500mA的驱动能力。TL494芯片的内部电路如图2所示。&&&& 图1电路中IC1的15脚外围电路的R1、C1组成上电软启动电路。上电时电容C1两端的电压由0V逐步升高，只有当C1两端电压达到5V以上时，才允许IC1内部的脉宽调制电路开始工作。当电源断电后，C1通过电阻R2放电，保证下次上电时的软启动电路正常工作。&&& IC1的15脚外围电路的R1、Rt、R2组成过热保护电路，Rt为正温度系数热敏电阻，常温阻值可在150 Ω～300Ω范围内任选，适当选大些可提高过热保护电路启动的灵敏度。&&& 热敏电阻Rt安装时要紧贴于MOS功率开关管VT2或VT4的金属散热片上，这样才能保证电路的过热保护功能有效。&&& IC1的15脚的对地电压值U是一个比较重要的参数，图1电路中U≈Vcc×R2÷ (R1+Rt+R2)V，常温下的计算值为U≈6.2V。结合图1、图2可知，正常工作情况下要求IC1的15脚电压应略高于16脚电压(与芯片14脚相连为5V)，其常温下6.2V的电压值大小正好满足要求，并略留有一定的余量。&&& 当电路工作异常，MOS功率管VT2或VT4的温升大幅提高，热敏电阻Rt的阻值超过约4kΩ时，IC1内部比较器1的输出将由低电平翻转为高电平，IC1的3脚也随即翻转为高电平状态，致使芯片内部的PWM 比较器、“或”门以及“或非”门的输出均发生翻转，输出级三极管VT1和三极管VT2均转为截止状态。当IC1内的两只功率输出管截止时，图1电路中的VT1、VT3将因基极为低电平而饱和导通，VT1、VT3导通后，功率管VT2和VT4将因栅极无正偏压而处于截止状态，逆变电源电路停止工作。&&& IC1的1脚外围电路的VDZ1、R5、VD1、C2、R6构成12V输入电源过压保护电路，稳压管VDZ1的稳压值决定了保护电路的启动门限电压值，VD1、C2、R6还组成保护状态维持电路，只要发生瞬间的输入电源过压现象，保护电路就会启动并维持一段时间，以确保后级功率输出管的安全。考虑到汽车行驶过程中电瓶电压的正常变化幅度大小，通常将稳压管VDZ1的稳压值选为15V或16V较为合适。&&& IC1的3脚外围电路的C3、R5是构成上电软启动时间维持以及电路保护状态维持的关键性电路，实际上不管是电路软启动的控制还是保护电路的启动控制，其最终结果均反映在IC1的3脚电平状态上。电路上电或保护电路启动时，IC1的3脚为高电平。当IC1的3脚为高电平时，将对电容C3充电。这导致保护电路启动的诱因消失后，C3通过R5放电，因放电所需时间较长，使得电路的保护状态仍得以维持一段时间。&&& 当IC1的3脚为高电平时，还将沿R8、VD4对电容C7进行充电，同时将电容C7两端的电压提供给IC2的4脚，使IC2的4脚保持为高电平状态。从图2的芯片内部电路可知，当4脚为高电平时，将抬高芯片内死区时间比较器同相输入端的电位，使该比较器输出保持为恒定的高电平，经“或”门、“或非”门后使内置的三极管VT1和三极管VT2均截止。图1电路中的VT5和VT8处于饱和导通状态，其后级的MOS管VT6和VT9将因栅极无正偏压而都处于截止状态，逆变电源电路停止工作。&&& IC1的5脚外接电容C4(472)和6脚外接电阻R7(4k3)为脉宽调制器的定时元件，所决定的脉宽调制频率为 fosc=1.1÷ (0.)kHz≈50kHz。即电路中的三极管VT1、VT2、VT3、VT4、变压器T1的工作频率均为50kHz左右，因此T1应选用高频铁氧体磁芯变压器，变压器T1的作用是将12V脉冲升压为220V的脉冲，其初级匝数为20×2，次级匝数为380。&&& IC2的5脚外接电容C8(104)和6脚外接电阻R14(220k)为脉宽调制器的定时元件，所决定的脉宽调制频率为 fosc=1.1÷ (C8×R14)=1.1÷(0.1×220)kHz≈50Hz。&&& R29、R30、R27、C11、VDZ2组成XAC插座220V输出端的过压保护电路，当输出电压过高时将导致稳压管VDZ2击穿，使IC2的4脚对地电压上升，芯片IC2内的保护电路动作，切断输出。&&& 车载逆变器电路中的MOS管VT2、VT4有一定的功耗，必须加装散热片，其他器件均不需要安装散热片。当车载逆变器产品持续应用于功率较大的场合时，需在其内部加装12V小风扇以帮助散热。2.电路中的元器件参数&&& 电路中各元器件的参数列于附表。&
三.车载逆变器产品的维修要点&&& 由于车载逆变器电路一般都具有上电软启动功能，因此在接通电源后要等5s-30s后才会有交流220V的输出，同时LED指示灯点亮。当LED指示灯不亮时，则表明逆变电路没有工作。&&& 当接通电源30s以上，LED指示灯还没有点亮时，则需要测量XAC输出插座处的交流电压值，若该电压值为正常的220V左右，则说明仅仅是LED指示灯部分的电路出现了故障；若经测量XAC输出插座处的交流电压值为0，则说明故障原因为逆变器前级的逆变电路没有工作，可能是芯片IC1内部的保护电路已经启动。&&& 判断芯片IC1内部保护电路是否启动的方法是：用万用表的直流电压挡测量芯片IC1的3脚对地直流电压值，若该电压在1V以上则说明芯片内部的保护电路已经启动了，否则说明故障原因是非保护电路动作所致。&&& 若芯片IC1的3脚对地电压值在1V以上，表明芯片内部的保护电路已启动时，需进一步用万用表的直流电压挡测试芯片IC1的15、16脚之间的直流电压，以及芯片IC1的1、2脚之间的直流电压。正常情况下，图1电路中芯片IC1的15脚对地直流电压应高于16脚对地直流电压，2脚对地的直流电压应高于1脚对地的直流电压，只有当这两个条件同时得到满足时，芯片IC1的3脚对地直流电压才能为正常的0V左右，逆变电路才能正常工作。若发现某测试电压不满足上述关系时，只需按相应支路去查找故障原因，即可解决问题。
四.车载逆变器产品的主要元器件参数及代换&&& 图1电路中的主要器件有驱动管SS8550、KSP44，MOS功率开关管IRFZ48N、IRF740A，快恢复整流二极管HER306以及PWM 控制芯片TL494CN (或KA7500C)。&&& SS8550为TO-92形式封装的PNP型三极管。其引脚电极的识别方法是，当面向三极管的印字标识面时，引脚1为发射极E、2为基极B、3为集电极C。&&& SS8550的主要参数指标为：BVCBO=-40V，BVCEO=-25V，VCE(S)=-0.28V， VBE(ON)=-0.66V ，fT=200MHz，ICM=1.5A，PCM=1W，TJ= 150℃ ，hFE=85～160(B)、120～200(C)、160～300(D)。&&& 与TO-92形式封装的SS8550相对应的表贴器件型号为S8550LT1，其封装形式为SOT-23。&&& SS8550为目前市场上较为常见、易购的三极管，价格也比较便宜，单只售价仅0.3元左右。&&& KSP44为TO-92形式封装的NPN型三极管。其引脚电极的识别方法是，当面向三极管的印字标识面时，其引脚1为发射极E、2为基极B、3为集电极C。&&& KSP44的主要参数指标为：BVCBO=500V ，BVCEO=400V，VCE(S)=0.5V ，VBE(ON)=0.75V ，ICM=300mA ，PCM=0.625W ，TJ=150℃，hFE=40～200。&&& KSP44为电话机中常用的高压三极管，当KSP44损坏而无法买到时，可用日光灯电路中常用的三极管KSE13001进行代换。KSE13001为FAIRCHILD公司产品，主要参数为BVCBO=400V，BVCEO=400V，ICM=100mA，PCM=0.6W，hFE=40～80。KSE13001的封装形式虽然同样为TO-92，但其引脚电极的排序却与KSP44不同，这一点在代换时要特别注意。KSE13001引脚电极的识别方法是，当面向三极管的印字标识面时，其引脚电极1为基极B、2为集电极C、3为发射极E。&&& IRFZ48N为TO-220形式封装的N沟道增强型MOS快速功率开关管。其引脚电极排序1为栅极G、2为漏极D、3为源极S。IRFZ48N的主要参数指标为：VDss=55V，ID=66A，Ptot=140W，TJ=175℃，RDS(ON)≤16mΩ 。&&& 当IRFZ48N损坏无法买到时，可用封装形式和引脚电极排序完全相同的N沟道增强型MOS开关管IRF3205进行代换。IRF3205的主要参数为VDss=55V，ID=110A，RDS(ON)≤8mΩ。其市场售价仅为每只3元左右。&&& IRF740A为TO-220形式封装的N沟道增强型MOS快速功率开关管。其引脚电极排序1为栅极G、2为漏极D、3为源极S。&&& IRF740A的主要参数指标为：VDSS=400V ，ID=10A，Ptot=120W ，RDS(ON)≤550mΩ。&&& 当IRF740A损坏无法买到时，可用封装形式和引脚电极排序完全相同的N 沟道增强型MOS 开关管IRF740B、IRF740或IRF730进行代换。IRF740、IRF740B的主要参数与IRF740A完全相同。IRF730的主要参数为VDSS=400V，ID=5.5A，RDS(ON)≤1Ω。其中IRF730的参数虽然与IRF740系列的相比略差，但对于150W以下功率的逆变器来说，其参数指标已经是绰绰有余了。&&& HER306为3A、600V的快恢复整流二极管，其反向恢复时间Trr=100ns，可用HER307(3A、800V)或者HER308(3A、1000V)进行代换。对于150W以下功率的车载逆变器，其中的快恢复二极管HER306可以用BYV26C或者最容易购买到的FR107进行代换。BYV26C为1A、600V的快恢复整流二极管，其反向恢复时间Trr=30ns；FR107为1A、1000V的快恢复整流二极管，其反向恢复时间= 100ns。从器件的反向恢复时间这一参数指标考虑，代换时选用BYV26C更为合适些。&&& TL494CN、KA7500C为PWM控制芯片。对目前市场上的各种车载逆变器产品进行剖析可以发现，有的车载逆变器产品中使用了两只TL494CN芯片，有的是使用了两只KA7500C芯片，还有的是两种芯片各使用了一只，更为离奇的是，有的产品中居然故弄玄虚，将其中的一只TL494CN或者KA7500C芯片的标识进行了打磨，然后标上各种古怪的芯片型号，让维修人员倍感困惑。实际上只要对照芯片的外围电路一看，就知道所用的芯片必}
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智能LED频闪爆闪补光灯控制系统的设计和实现
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官方公共微信充电器电路图
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充电器电路图
山寨手机充电器电路图
飞毛腿SC-537A充电器电路原理图分析
该充电器用于手机锂电池充电，电路简单。元件少，具有恒流、限压、电池极性识别与保护功能等优点，价格低廉。其工作原理图如附图所示
一、工作原理
1.恒流、限压、充电电路。该部分由02、R6、R8、ZD2、R9、R10和R13等元件组成。当接通市电叫，开关变压器T1次级感应出交流电压。经D4、C4整流滤波后提供约12.5V直流电压。一路通过R6、R1l、R14、LED3(FuL饱和指示灯)和R15形成回路，LED3点亮，表示待充状态：另一路电压通过R8限流，ZD2(5V1)稳压，再由并联的R9、R10和R13分压为Q2b极提供偏置，使Q2处于导通预充状态。恒流源机构由Q2与其基极分压电阻和ZD2等元件组成。当装入被充电池时12.5V电压即通过R6限流，经Q2的c—e极对电池恒流充电。这时由于Ul(Ul为软封装IC型号不详)与R6并联。R6两端的电压降使其①脚电位高于③脚，②脚就输出每秒约两个负脉冲。
使LED2(CH充电指示灯)频频闪烁点亮，表示正在正常充电。随着被充电池端电压的逐渐升高，即Q2
e极电位升高，升至设定的限压值(4.25V)时，由于Q2的b极电位不变，使Q2转入截止，充电结束。这时Q2
c极悬空，Ul的③脚呈高电位，U1的②脚输出高电平，LED2熄灭。这时电流就通过R6、R11、R14限流对电池涓流充电，并点亮LED3。LED3作待充、饱和、涓流充电三重指示。
2.极性识别电路。此部分由R12和LEDl(TEST红色极性指示灯)构成。保护电路由Q3和R7等元件构成。假设被充电池极性接反了。
LED1就正偏点亮，警告应切换开关K，才能正常充电。如果电池一旦接反，Q3的I)极经R7获得正偏置，Q3导通，Q2的b极电位被下拉短路而截止，阻断了电流输出(否则电池就会被反充而报废)，从而保护了电池和充电器两者的安全。
三星TAD437JBE充电器原理图分析
根据实物绘制出其原理图如图所示，该电路乃是一款少见（同时用两块IC）手机充电器开关电源电路，关键元件有ICl（SCl009PN，DIP-8直插式封装，但⑥脚位置无引脚）、IC2（AA6K66，SOP-6贴片式封装）、光耦PCI和体积较大的变压器、电解电容器等，其余的为贴片阻容元件。&&&&& 因电路结构和所用IC均为不常见类型，对其功能没法了解，分析工作只能从原理图推测入手，其工作过程大概是：接通市电时，交流220V电压经过保险电阻FRl至D1～D4组成的全桥整流为脉动直流电，再由C1、L1、L2、R1和C2构成的π型滤波网络进行滤波，得到约300V比较平稳的直流电压，此电压经开关变压器T初级绕组LI至ICl⑤脚，为ICl提供初始启动电压，使高压电路开始振荡工作。ICl⑤脚既是电源端，又是内部开关管D极（即脉宽调制信号输出端），①脚为反馈信号检测输入端，④脚是内部基准电压源端（外接稳压管），本电路把其余四引脚都设计为接地，具体功能不详。R3、R4、R5、C3和D5构成反峰吸收网络，保护ICl不至于损坏。高压电路振荡工作后，信号经开关变压器T耦合，使T次级绕组LO两端感应出交流电压，XCD6整流，R7、R8限流，再经由C10、C11、B1、RSl和RS2构成的滤波电路滤波（其中C10和C11的负端分别为低压电路的1次地和2次地），输出5.0V电压，为手机电池提供0.7A的充电电流充电。R6和C7组成反峰吸收网络。
汽车USB电源电路
Adding a dual USB switch (MAX1558) to a switching regulator (MAX5035B) yields a small circuit that can be built into the plug of an automotive cigarette lighter. It enables the single lighter socket to power or charge two automotive accessories such as portable navigation devices, while providing fault indicators and overload protection.
Automotive accessories such as portable navigation devices (PNDs) are usually powered or charged using a simple adaptor plugged into the cigarette lighter. But, what if you want to power or charge two devices at once? The circuit in Figure 1 is just what you need.
Figure 1. This automotive USB power supply generates two regulated, supply-voltage outputs from a single unregulated input.
IC1 generates 5V from any input between 7.5V and 76V. That range is wide enough to include the complete range of car-battery voltage plus the 40V spike that can occur during a load dump. The IC is simple to use, because it has an internal power switch and requires no compensation circuit.
IC2 distributes the 5V generated by IC1 to two separate outputs. It not only distributes power, it also protects against overload conditions. Most portable equipment is powered or charged through a USB interface, whose current limit is 500mA. Because IC2 is intended for USB applications, it latches off any port that tries to deliver more than 500mA, while leaving the other port unaffected. Auto-restart capability ensures that the port recovers automatically after the overload condition has been removed.
Figure 2 shows the protection feature in action. Output B has a constant load of 300mA, and output A is switched between a load of 100mA and an overload of 600mA. On the left we see that IC2 switches off output A after an overload, but allows a 20ms delay to avoid responding to brief transients. The overload is removed 80ms later, and after another 20ms the auto-restart brings output A back online. On the right, we see that output B is completely unaware of the problem in output A. (The fault indicator output FLTA, however, goes low to indicate a problem in channel A.)
Figure 2. These current/voltage waveforms from Figure 1 show that an overload on output A (left graph) has no effect on output B (right graph). Fault indicator outputs FLTA and FLTB warn of overloads.
This circuit is small because it has few external components. You can build it into a cigarette lighter plug, or place it in a small space behind the dashboard.
通嘉专为电池充电器开发的一次侧控制IC- LD7511
传统反驰式电源电路, 需要光耦合器来设计回授电路, 增加电路体积、零件成本及功率损耗。因此对于一般小功率、小体积需求的应用，通嘉提供的一系列一次侧控制IC, 以更少的零件数，更小的电路体积，有效的电压/电流精确度控制，同时省却光耦合器, 帮助系统设计者设计出更具竞争力之产品。
通嘉推出一款专为电池充电器所开发的一次侧控制IC- LD7511, 具备 CV/CC(定电压/定电流), 低激活电流，Green Mode 省电功能与EMI抑制能力，不但所需零件数精简， SOT-26与DIP-8两种包装, 提供更多设计弹性。此款IC内建OTP(过温保护)、OVP(过电压保护)等保护功能，可避免在不正常操作下损坏系统电路。
而针对LED照明应用, 通嘉同时也推出一款LD7820, 提供定电流控制机制，特别适用于E27/E17此类精巧的球泡灯，电路精简及隔离式架构, 能协助设计者开发出符合安全规范的产品，电流精确度达±5%，为同质产品中的佼佼者。此款IC同时内建线圈感值补偿、OVP(过电压保护)、OTP(过温保护) 等保护功能。
LD7921/22 采用上述一次侧控制架构，并将一次侧高压700V MOS开关整合成单一芯片(DIP 7)，LD7921/22 分别可应用至 8W/16W 以内的系统，更详细信息，请联系通嘉业务或代理商或造访通嘉网站, 取得更多技术信息.tw。
便携式设备需要高性能的电池充电器-Portable Devi
Abstract: Three techniques are shown for charging lithium-ion (Li+) batteries. Linear, switch-mode, and pulse circuits are shown for each type. The proliferation of portable devices in recent years has underlined the need for small, efficient batteries and battery chargers. As a result, there have been great strides in battery technology, with lithium-ion and lithium-polymer among the more popular battery chemistries. To get the most performance from such batteries, designers have focused on the battery charger. In turn, chargers are keeping pace with battery technology, enabling the fullest use of a battery's capacity.For notebook computers, in which size, weight, and battery life are critical, the standard battery is a lithium-ion type. A recent offshoot of the lithium-ion chemistry uses polymers, which allow the battery to be molded into complex shapes. Lithium-polymer batteries should prove popular for cell phones, handheld computers, and other small applications. Because lithium-ion and lithium-polymer chemistries are similar, their charging methods are nearly identical. They differ mainly in their termination voltage and charging current.The traditional method of charging lithium-ion batteries is to apply constant current and constant voltage. Constant current is applied at the beginning of a typical full-charge cycle, when the battery voltage is low. When the battery voltage rises to a specified limit, the charger switches to constant voltage and continues in that mode until the charging current declines to nearly zero. At that time, the battery is fully charged. During the constant-voltage phase, current drops exponentially due to the sum of battery resistance and any resistance in series with the battery (much like charging a capacitor through a resistor). Because current drops exponentially, a complete, full charge takes a long time.The limit for charging current need not be as accurate as the limit for charging voltage. The voltage limit is critical: Higher voltage enables the battery to store more energy, but excessive voltage damages the battery. Thus, typical lithium-ion chargers impose the voltage limit with accuracies better than 1%. Even when charging at a constant high current (higher than ?1C, where C is the battery capacity in ampere-hours), the constant-current charging time is small compared to the overall charging time. Constant-voltage mode, determined mostly by the battery's physical characteristics, takes most of the charging time. Thus, increasing the charging current has little effect on the overall charge time.One way of charging lithium-ion batteries is with a linear charger (Figure 1), in which the source for charging voltage or current is usually the DC output of an AC adapter (wall cube). The controller (IC1) drives an external pnp transistor to generate the charging voltage and current. A PIC controller in this circuit (IC2) controls the charging voltage and current via its PWM outputs. By changing the charging voltage and current, this controller accommodates different battery types and chemistries.Figure 1. A switch-mode charger (IC1) and microcontroller (IC2) form a chemistry-independent battery charger.In many systems, the extra PWM outputs on an existing controller can program the charger. And, if the charger is dedicated to a single battery type, it can be simplified further by programming the charging voltage and current with external resistors.Linear chargers are relatively small and simple, but their power dissipation is a drawback. Consider the following: The voltage of a typical lithium-ion battery ranges from 2.7V to 4.2V. To ensure sufficient input voltage to charge the battery to 4.2V, the source voltage must exceed 4.5V. Thus, the output from a typical inexpensive AC wall cube with 10% output-voltage tolerance must range from 4.5V to 5.5V. Maximum dissipation in the pnp pass transistor occurs at maximum input voltage and minimum battery voltage. For a typical 1A ±10% charging current, therefore, the charger's power dissipation can exceed 3 watts.If this 3W is dissipated in a small portable device such as a cell phone or PDA, the resulting temperature rise can be considerable. It can affect the device electronics, and it may be simply undesirable to the end user. You can reduce the power dissipation with an external battery charger or docking cradle, but these options may not be available. In that case, a switch-mode charger offers the efficiency needed. Figure 2. This switch-mode-charger IC exhibits high efficiency over a wide range of source voltage, battery voltage, and charging current.The IC in Figure 2 uses two external n-channel MOSFETs to chop the source voltage, which is then filtered to generate the required battery-charging current or voltage. These MOSFET pass elements act as switches. They are either on, passing the current with little voltage drop, or off, dropping the voltage with no current. This action greatly reduces power dissipation in the pass transistors (versus that in a linear charger), and the power dissipation shows little variation in response to changes in the source voltage, the battery voltage, and the charging current.The efficiency of this circuit (&90% over most of its operating range) produces less power dissipation over the wide ranges of source voltage, battery voltage, and charging current. Switch-mode chargers minimize power dissipation at the cost of greater size and complexity.A new method for charging lithium-ion batteries (constant-current pulse charging) provides the benefits of a linear charger and a switch-mode charger as well. It limits the charging current by employing a current-limited wall cube. The wall-cube current is switched to the battery for constant-current charging. As battery voltage rises to the voltage limit, the current source is switched on and off, thereby supplying a required average current to the battery without exceeding the battery voltage. Power dissipation is low, because the switch is either on or off, as for a switch-mode charger. Yet the circuit is simple, as is a linear charger, because no output filter is required. It can dissipate more power while in the current-limit mode (depending on the wall cube used), but that has little effect on the battery or its load if the maximum safe temperature is not exceeded.The p-channel MOSFET in a current-limited wall-cube charger circuit (Figure 3) switches the wall-cube current into the battery. Because the IC resides in a small μMax package and the external MOSFET package can be as small as a SOT-23, this circuit is smaller and less complex than a switching charger. A complete charger can be made with only two capacitors and one resistor in addition to the external MOSFET. (RADJ, the LED, the Schottky, and the thermistor are all optional components.)Figure 3. This lithium-ion-charger IC has low power dissipation, yet requires less space than do typical linear chargers for the same application.As portable devices become smaller and more complex, the charger becomes more critical in getting the most from the battery. Getting power dissipation out of the device and away from the battery improves the device and reduces stress on the battery. Although conventional linear and switch-mode lithium-ion chargers still have a place, the current-limited source-pulse charger optimizes the size and the performance of portable devices.
铅酸蓄电池充电器智能定时插座的制作
智能定时插座的电路见图，共由交流电源开关、电磁脱钩线圈驱动电路、定时电路、直流电源电路4部分组成。将该电路插上电源插头，按下交流电源开关S1按钮，接通220V交流电源即可开始工作。220V交流电源一路经14V电源变压器T降压、桥式整流电路整流、滤波电容C1滤波、三端稳压集成电路IC1稳压、滤波电容C2滤波产生稳定的+12V直流电源，该+12V分三路输出：(1)经R4加到LED2作+12V直流电源工作指示。(2)经R3、VD2、LED3串联稳压后经C3滤波加到稳压调整管VT4基极，使VT4将+12V稳压为2.1V，由VT4发射极输出，该2.1V经C4滤波后加到石英小闹钟电源正负极为其提供直流电源(提示一点：2.1V高了些，石英小闹钟走时稍快一些，定时值按4~5小时即可)。(3)加到开关S1的电磁脱钩线圈上。 220V交流电源另一路经定时插座加到充电器，当充电器还未转入浮充充电状态时，充电器的红灯LED1得电发光，LED1两端的2V电压经插头P1、插孔J1、电阻R2加到VT3基极，VT3饱和导通，将2.1V稳压调整管VT4基极短路到地，稳压调整管VT4截止，石英小闹钟无直流电源供给而不工作，当充电器转入涓电流浮充充电阶段时，充电器红色二极管LED1两端变为零电压熄灭(充电器绿色二极管则发光)，此时VT3也因基极零电压而截止，电源调整管VT4正常导通，输出2.1V直流电源，石英小闹钟得电开始计时，当计时到预先设定值时，石英小闹钟输出低电平音频脉冲讯响信号，该低电平音频脉冲信号通过VT2放大整流经电容C5滤波输出一直流电压，使VT1饱和导通，开关S1电磁脱钩线圈得电产生磁力，使开关按钮脱钩跳开，断开交流电源，从而实现自动结束充电。
元件选择
元件选择如电路原理图上的标注：VT1、VT3、VT4选用S8050型三极管，VT2选用S8550型三极管，IC1选用LM7812，VD1选用IN4148型二极管，VD2～D6选用IN4007型二极管，LED1、LED2选用普通红色发光二极管，LED3选用普通绿色发光二极管，R1选用2kΩ普通电阻，R2选用10kΩ普通电阻，R3、R4选用1kΩ普通电阻，开关S1选用KDC-A01-06Y型的，P1和J1分别选用普通单声道耳机插头、插孔。变压器T选用3W/14V电源变压器，C1选用1000μF/25V电解电容，C2、C3、C4选470μF/25V电解电容，C5选用47μF/25V电解电容。
新颖的自行车充电器电路
这种是用于电动自行车充电。它的特点是一旦充满电量就立即停止。将充电器AC220V三线插头插入该装置的交流电源插座中，36V插头插入该装置的莲花插孔中，再将该装置的AC220V三线插头接入市电.
锂电池快速自动充电器电路图
该电路采用了LM专用充电控制器。当电池组电压低于8.4V时，LM3420输出端①脚(OUT)无输出电流，晶体管Q2截止，因此，电压可调稳压器LM317输出恒定电流，其电流值取决于RL的取值。LM317额定电流为1.5A，若需要更大的充电电流，可选用LM338或LM350。充电过程中，电池电压会不断上升。电池电压被LM3420的输入脚④(IN)检测，当电池电压升到8.4V(两节锂电池)时，LM3420输出端①脚有输出电压，使Q2控制LM317转入恒压充电过程，电池电压稳定在8.4V，此后充电电流开始减小，锂电池充足电后，充电电流下降到涓流充电。当输入电压中断后，晶体管Q1截止，电池组与LM3420断开，二极管D1的作用可避免电池通过LM317放电。
&本电路带充电状态显示功能，红灯闪正在充，绿灯闪马上要充满，绿灯亮完全充满。只要您有12V的电源就可以，接完电路后先别装电池，调右下角的可调电阻，使电池输出端为4.2V,再调左下角的可调电阻使LM358第三脚为0.16V就可以了,充电电流为380mA,超快,三个并连的二极管是降压的,防止LM317过热,且LM317须加散热片,图中的三极管可以任意型号。
采用BQ2002的快速充电器原理电路
充电开始后，bqZ2根据BAT和TS的输入来判断电池电压和温度是否正常，如果电池电压和温度超出快速充电的条件范围，bq2002将以TM端决定的速率开始涓流充电，反之，就开始进行快速充电。采用BQ2002的快速原理电路:
微距条件下的无线传能的实现
传送的都是微弱的信息,而不是功率较大的/能量。因此许多使用极为方便的便携式的移动产品，都要不定期地连接电网进行充电，也因此不得不留下各种插口和连接电缆。这就很难实现具有防水性能的密封工艺，而且这种个性化的线缆使得不同产品的充电器很难通用。如果彻底去掉这些尾巴,移动终端设备就可以获得真正的自由。也易于实现密封和防水。这个目标必须要求能量也像信息一样实现无线传输。
能量的传送和信号的传输要求显然不同，后者要求其内容的完整和真实，不太要求效率，而前者要求的是功率和效率。虽然能量的无线传送的想法早已有之，但因为一直无法突破效率这个瓶颈，使它一直不能进入实用领域。
目前，这个瓶颈仍然没有实质性的突破。但是如果对传输距离没有严格要求(不跟无线通信比)，比如在数cm(本文称微距)的范围内，其传输效率就很容易提高到满意的程度。如果能用比较简单的设备实现微距条件下的无线传能，并形成商业化的推广应用，当今社会随处可见的移动电子设备将有可能面临一次新的变革。
2 工作原理
将直流电转换成高频交流电，然后通过没有任何有有线连接的原、副线圈之间的互感耦合实现电能的无线馈送。基本方案如图1所示。
本无线充电器由电能发送电路和电能接收与充电控制电路两部分构成。
2.1 电能发送部分
如图2,无线电能发送单元的供电电源有两种：220V交流和24V直流(如汽车电源)，由继电器J选择。按照交流优先的原则，图中继电器J的常闭触点与直流(电池BT1)连接。正常情况下S3处于接通状态。
图2无线电能发送单元电路图
无线充电模块
当有交流供电时，整流滤波后的约26V直流使继电器J吸合，发送电路单元便工作于交流供电方式，此时直流电源BT1与电能发送电路断开，同时LED1(绿色)发光显示这一状态。
经继电器J选择的+24V直流电主要为发射线圈L1供电，此外，经IC1(78L12)降压后为集成电路IC2供电，为保证J的动作不影响发送电路的稳定工作，电容C3的容量不得小于2200uF。
电能的无线传送实际上是通过发射线圈L1和接收线圈L2的互感作用实现的，这里L1与L2构成一个无磁芯的变压器的原、副线圈。为保证足够的功率和尽可能高的效率，应选择较高的调制频率，同时要考虑到器件的高频特性，经实验选择1.6MHz较为合适。
IC1为CMOS六非门CD4069,这里只用了三个非门，由F1,F2构成方波振荡器，产生约1.6MHz的方波，经F3缓冲并整形，得到幅度约11V的方波来激励VMOS功放管IRF640.足以使其工作在开关状态(丁类)，以保证尽可能高的转换效率。为保证它与L1C8回路的谐振频率一致。可将C4定为100pF,R1待调。为此将R1暂定为3K,并串入可调电阻RP1。在谐振状态，尽管激励是方波，但L1中的电压是同频正弦波。
由此可见，这一部分实际上是个变频器，它将50Hz的正弦转变成1.6MHz的正弦。
2.2 电能接收与充电控制部分
正常情况下，接收线圈L2与发射线圈L1相距不过几cm,且接近同轴，此时可获得较高的传输效率。
电能接收与充电控制电路单元的原理如图3所示。
L2感应得到的1.6MHz的正弦电压有效值约有16V(空载)。经桥式整流(由4只1N4148高频开关二极管构成)和C5滤波，得到约20V的直流。作为充电控制部分的唯一电源。
由R4,RP2和TL431构成精密参考电压4.15V(锂离子电池的充电终止电压)经R12接到运放IC的同相输入端3。当IC2的反相输入端2低于4.15V时(充电过程中)，IC3输出的高电位一方面使Q4饱和从而在LED2两端得到约2V的稳定电压(LED的正向导通具有稳压特性)，Q5与R6、R7便据此构成恒流电路I0=2-0.7R6+R7。另一方面R5使Q3截止，LED3不亮。
图3无线电能接收器电路图
当电池充满(略大于4.15V)时，IC3的反相输入端2略高于4.15V。运放便输出低电位，此时Q4截止，恒流管Q5因完全得不到偏流而截止，因而停止充电。同时运放输出的低电位经R8使Q3导通，点亮LED3作为充满状态指示。
两种充电模式由R6、R7决定。这个非序列值可以在E24序列电阻的标称值为918的电阻中找到，就用918的也行。
如果作为产品设计，这部分电路应当尽可能微型化(电流表电压表只是在实验品中调试时用，产品中不需要)，最好成为电池的附属电路。
3 主要元器件选择
电源变压器T1：5VA18V,这里利用现有的双18V的，经整流滤波后得到约24V的直流
继电器J：DC24V,经测量其可靠吸合电流为13mA
保险管FUSE：快速反应的1A
可调电阻RP1和RP2：用精密可调的
谐振电容C8：瓷介电容耐压不小于63V
整流桥D5-D8：用高频开关管1N4148
精密电压源：TL431
运放IC3：OPA335,TI公司的轨对轨精密单运放
晶体管Q3、Q4和Q5：要求漏电流小于0.1uA,放大倍数大于200,图中已标型号
发光管LED2：普亮(红)，正向VA特性尽可能陡直(动态电阻小，稳压特性好)
发送线圈L1：用U1mm的漆包线在U66mm的圆柱体(易拉罐正好)上密绕20匝，用502胶适当粘接，脱胎成桶形线圈
接收线圈L2：用U0.4mm的漆包线在同样的圆柱体上密绕20匝，脱胎后整理成密圈形然后粘接固定。这是为了使接收单元尽可能薄型化
4 调试要点
在发送单元的FUSE1回路上串入电流表，以保持监测。按以下顺序调试。
4.1 调工作频率
调PR1使F1-F2产生的方波频率与C8L1的谐振频率一致。此时电流表的读数最小，接收线圈L2所得的感应电压最大，暂不接被充电池BT2.。
4.2 调基准电压
保持L1与L2相距2cm并同轴，此时C5两端的直流电压应当有18-20V。
调RP2使其两端电压为4.15V,这就是锂离子电池的充电终止电压。改变L1与L2的间距，在0-6cm之间基准电压应当恒定为4.15V。
任何一项调试必须在保证其他条件不变的情况下进行。
4.3 调充电控制
增大L1与L2的间距(约55mm)，使C5两端的直流电压降为8V。或者关掉发送单元，在C5两端接上8V的实验电源。
在运放输出高电位的情况下，将R10换成5M的电位器，由大往小调，在能保证Q4完全饱和的情况下，对其电阻的最大值取3/4,成为调定的R10。这是为了即保证控制可靠，又要尽可能省电。
4.4 调充满显示
在运放输出高电位时，保证Q3截止(LED3不亮)的前提下，R5取最大。
在运放输出低电位时，在LED3中串入电流表，调R8使电流表读数为0.5mA,此时LED3有足够的亮度(方法同4-3,目的同4-3)。
这样，接收单元的充电控制电路总耗电不到2mA。其中R4支路有1mA左右，Q3和Q4有0.5mA(Q3和Q4不会同时导通)，IC2耗电更小(小于0.01mA)。
5 性能测试
应保证L1与L2附近没有其他金属或磁介质。
5.1 耦合性能
在接收单元空载(不接被充电池)情况下，保持L1与L2同轴，改变L1-L2间距，测量接收单元C5两端电压DCV。
在5cm内，充电控制电路能保证准确可靠的工作，6cm仍可充电。
5.2 充电控制
保持L1与L2同轴并固定于相距2cm,接上待充电池，并接上电压表。
断开SW,电流表读数为10mA,此为慢充电工作方式;接通SW,电流表读数为30mA,此为快充电工作方式。
当充电使电压表读数达到4.15V时，LED3熄且LED2亮，同时电流表读数为零，表明电池BT2已被充满并自动停止充电，并且显示这一状态。
测试时，被充电池可用一只20000uF电容代替，以缩短充电时间便于测试。
5.3 换能效率
仍保持L1与L2同轴相距2cm,充电器分别工作于快充、慢充和停充，测量。
5.4 电源切换
断开S1,继电器复位，由直流电源BT1供电;接通S1,继电器吸合，由交流电源供电，此时BT1被断开。
两种供电方式对以上测试结果完全相同。
S3用于两种供电方式的人工切换或强行用直流，一般处于接通状态。
6 结语
本设计仅针对100mAh左右的小容量锂离子电池和锂聚合物电池，适用于MP3、MP4和蓝牙耳机等袖珍式数码产品。将它推广到大容量电池，并不存在原则性的障碍。
非接触式电动车充电方式解析
电动车的充电装置相当于汽车燃料的加注站，可以通过反复充电提供车辆持续运行的能源。当国内开始大张旗鼓地建设有线充电桩和充电站时，国外涌现出了三种非接触式电动车充电装置，并不同程度地进入了商业化运营。非接触充电装置有哪些类型?基本工作原理是什么?它的充电效率、安全性、便利性如何?这些，都是人们所关注的。
非接触充电装置的类型
非接触充电装置有电磁感应、磁共振、微波三种方式。
非接触充电装置的优势
与电动车相比，传统燃料汽车不仅在使用便利性、整备质量、续驶能力、制造和使用成本等方面存在着诸多优势，而且补充燃料时也无需消耗更多的时间。
电动车不仅充电时间长，并且更换电池或利用充电桩等通过电缆充电等模式，的确存在操作上的不便。并且雨天作业的安全性问题，更是令人担忧。
非接触充电装置不需要用电缆将车辆与供电系统连接，便可以直接对其进行快速充电。加之非接触快速充电能够布置在停车场、住宅、路边等多种场所，又可以为各种类型的电动(包括外充电式混合动力)汽车提供充电服务，使电动车随时随地充电变为可能。对于公交车，可以将充电设施布置在终点站、枢纽站、换乘站等地点，利用短暂的停车时间便可以完成快速充电。
非接触充电装置的工作原理
一、电磁感应方式
电磁感应通过送电线圈和接收线圈之间传输电力，是最接近实用化的一种充电方式。当送电线圈中有交变电流通过时，发送(初级)、接收(次级)两线圈之间产生交替变化的磁束，由此在次级线圈产生随磁束变化的感应电动势，通过接收线圈端子对外输出交变电流。
a)电力传送基本原理
b)实际布线方式
电磁感应方式的基本工作原理
目前存在的问题是：送电距离比较短(约100mm左右)，并且送电与接受两部分出现较大偏差时，则电力传输效率就会明显下降;功率大小与线圈尺寸直接相关，需要大功率传送电力时，须在基础设施建设和电力设备方面加大投入。
二、磁共振方式
磁共振传送方式由美国麻省理工学院(MIT)于2007年研制成功，公诸于世以来，一直备受世界各国的普遍关注。
它主要由电源、电力输出、电力接收、整流器等主要部分组成，基本原理与电磁感应方式基本相同。电源传送部分有电流通过时，所产生的交变磁束使接收部分产生电势，为电池充电时输出电流。
不同之处在于，磁共振方式加装了一个高频驱动电源，采用兼备线圈和电容器的LC共振电路，而并非由简单线圈构成送电和接收两个单元。
磁共振方式的基本工作原理
共振频率的数值，会随送电与接收单元之间距离的变化而改变。当传送距离发生改变时，传输效率也会像电磁感应一样迅速降低。为此，可通过控制电路调整共振频率，使两个单元的电路发生共振亦即“共鸣”。所以，也称这种磁共振状态为“磁共鸣”。
在控制回路的作用下改变传送与接收的频率，可将电力传送距离增大至数米左右，同时将两单元电路的电阻降至最小以提高传送效率。
当然，传输效率还与发送与接收电单元的直径相关，传送面积越大，传输效率也越高。目前的传输距离可达400mm左右，传输效率可达95%。
三、微波方式
使用2.45GHz的电波发生装置传送电力，发送装置与微波炉使用的“磁控管”基本相同。传送的微波也是交流电波，可用天线在不同方向接收，用整流电路转换成直流电为汽车电池充电，并且可以实现一点对多点的远距离传送。
微波方式可以同时一点对多点的远距离传送
为防止充电时微波外漏，充电部部分装有金属屏蔽装置。使用中，送电与接收之间的有效屏蔽可防止微波外漏。
目前存在的主要的问题是，磁控管产生微波时的效率过低，造成许多电力变为热能被白白消耗。
非接触充电装置在日本的应用
2009年7月，日产与昭和飞行机公司公开了电磁感应式非接触充电系统，其传输距离为100mm左右，传输效率可达90%。
但是，当停车位置出现偏差而导致发送与接收盘之间出现较大误差时，则会严重影响电力传送效率。目前，正在致力于停车的横、纵向偏差在200～300mm范围，同样确保其具有90%以上传输效率的研究。
a) 充电工作状态，图中上为车载部分，下为传送部分
b) 车载接收装置总成
昭和飞行机公司研制的电磁感应式非接触充电装置
此外，上述两家公司对传送、接收之间进入动物以及金属碎片等造成的不良影响也进行了研究。因为，这类异物会在二者之间产生涡流，从而导致发热并影响传送效率。
长野日本无线公司，于2009年8月宣布开发出了基于磁共振的充电系统。与电磁感应方式相比，磁共振方式具有传送距离长、停车误差要求低等优点。可以在 600mm的传输距离内确保90%的传送效率。但目前的传送功率还比较小(约1kW左右)，拟定从叉车等使用范围进入市场，伴随着技术成熟程度和传送功率的提高，有望很快进入电动车电充电领域。
三菱重工业开发的微波式非接触充电系统，将一组共48个硅整流二极管作为接收天线，每个硅整流二极管可产生20V的电压和一定的直流电，能够将电压提升至充电所需的指标并可实现1kW的功率输出。其优点是成本低，整套费用约合人民币2万元左右。缺点是传输效率低，目前的传送效率只有38%。对此，三菱重工认为：“虽不适于快速充电，但作为夜间谷区充电，电费只有传统燃料费的10%～20%。如果将发热过大的磁控管用于生活用水加热，则综合效率可到70%。此外，在安全方面也有防止微波泄露装置，使用中不会给车辆上的电子设备和周边人员身上的起搏器造成影响。
非接触充电方式一经问世，便得到了世界各国的普遍关注，同样也值得国内同行学习与借鉴。与充电站、充电桩的建设投资相比成本较低，并且免去了接线所需的操作和等待的时间，具有布置灵活、使用便利、安全可靠等绝对优势。
电动车充电器的常见故障的维修方法
电动车以其出行便捷、低碳环保的优势已进入我们的生活，但它的充电器故障率较高很令人头疼。出于这个缘故，本人根据多年酌维修经验，总结了的常见故障的维修方法，供大家参考。
常见故障维修
由于电动车充电器的输入电路工作在高电压、太电流的状态下，因此，故障率最高。如高压大电流整流三极管、滤波电容、开关功率管等;其次较易损坏的就是输出整流部分的整流二极管、保护二极管、滤波电容、限流电阻等;再就是脉宽调制控制器的反馈部分和保护电路部分。
1.保险丝管熔断
一般情况下，保险丝管熔断说明充电器的内部电路存在短路或过流的故障。这是由于充电器长时间工作在高电压、大电流的状态下，内部器件的故障率较高所致。另外，电网电压的波动，浪涌都会引起充电器内电流瞬间增大而使保险丝熔断。
维修方法∶首先仔细查看电路板上面的各个元件，看这些元件的外表是否被烧糊或有电解液溢出，闻—闻有无异昧。再测量电源输入端的电阻值，若小于20OkΩ ，则说明后端有局部短路现象，然后分别测量4只整流二极管正，反电阻值和两个限流电阻的阻值，看有无短路或烧坏的;最后再测量电源滤波电容是否能进行正常充放电、开关功率管是否击穿损坏、UC3842及周围元件是否击穿，烧坏等。需要说明的是，因是在路测量，有可能会使测量结果有误或造成误判，因此必要时可把元器件焊下来测量。如果仍然没有上述情况，则测量一下输入电源线及输出电源线是否内部短路。一般情况上，在熔断器熔断故障中，整流二极管，电源滤波电容、开关功率管、UC3842是易损件，损坏的概率可达95%以上，要着重检查这些元器件，就很容易排除故障。
2.无直流电压输出或电压输出不稳定
如果保险丝是完好的，在有负载的惰况下.这类故障要原因有：过压、过流保护电路出现开路，短路现象;振痨电路没有工作;电源负载过重，高频整流滤波电路中整流二极管被击穿：滤波电容漏电等。
维修方法：首先，用万用表测量高频脉冲变压器的各个元器件是否有损坏：排除了高频整流二极管击穿、负载短路的情况后，再测量各输出端的直流电压，如果这时输出仍为零，则可以肯定是电源的控制电路出了故障，最后用万用表静态测量高频滤波电路中整流二极管及低压滤波电容是否损坏，如果上述元器件有损坏，更换好新元器件，一般故障即可排除。但要注意：输出线断线或开焊、虚焊也会造成这种故障，在维修时应注意这种情况。
3.无直流电压输出，但保险丝丝完好
这种现象说明充电器未工作，或是工作后进入了保护状态。
维修方法：首先应判断一下充电器的变控芯片UC3842是否处在王作状态或已经损坏。具体判断方法是：加电测UC3842的7脚对地电压，若7脚电压正常并且8脚有+5∨电压，1、2、4、6脚也会有不同的电压，则说明电路已启振，UC3842基本正常。若7脚电压低，其余管脚无电压，则说明UC3842已损坏。最常见的损坏是7脚对地击穿，6、7脚对地击穿和1、7脚对地击穿。如果这几只脚都未击穿，而充电器还是不能正常启动，也说明UC3842已损坏，应直接更换。若判断芯片没有坏，则着检查开关这栅极的限流电阻是否开焊、虚焊或变值以及开关功率管本身是否性能不良。除此之处，电源输出线断线或接触不良也会造成这种故障，因此在维修时也应注意。
4.直流电压输出过高
这种故障往往是由稳压取样和稳压控制电路异常所至，在充电器中，直流输出、取样电阻、误差取样放大器、光耦合器、电源控制芯片等共同构成了一个闭合的控制环路，任何一处出问题会导致电压升高。
维修方法：由于充电器有过压保护电路，输出电压过高首先会使过压保护电路动作。因此遇到这种故障，我们可以断开过压保护电路，使这压保护电路不起作用，然后测量开机瞬间的电源主电压。如果测量值比正常值高出1V以上，说明输出电压过高的原因确实在控制环路中。此时应着重检查取样电阻是否变值或损坏，精密基准电压源(TL431)或光耦器(PC817)是否性能不良、变质或损坏。其中精密基准电压源(TL431)极易损坏，我们可用下述方法对精密稳压放大器进行判别：将TL431 的参考端(Ref)与它的阴极(Cathode)相连，串1OkΩ的电阻，接入5∨电压。若阳极(Anode)与阴极之间为2.5V，并且等侍片刻还仍为2.5∨，则为好管，否则为坏管。
5.直流电压输出过低
根据维修经验，除稳压控制电路会引起输出电压过低外，还有以下几点原因：
(1)输出电压端整流三极莒、滤波电容失效，可以通过代换法进行判断。
(2)开关功率管的性能下降，导致开关管不能正常导通，使电源的内阻增加，带负载能力下降。
(3)开关功率管的源极通常接一个阻值很小但功率很大的电阻，作为过流吴护检测电阻。该电阻的阻值—般在0.2～O.8Ω。如该电阻变值或开焊、接触不良也会造成输出电压过低。
(4)高频脉冲变压器不良，不但造成输出黾压下降，还会造成开关功率管激励不足从而屡损开关管。
(5)高压直流滤波电容不良，造成电源带负载能力差。
(6)电源输出线接触不良，有—定的接触电阻，造成输出电压过低。
(7)电网电压过低。虽然充电器在低玉下仍然可以输出额定的充咆电压，但当电网电压低于充电器的最低电压限定值时，也会使输出电压过低。
维修方法∶首先用万用表检查—下高压直流滤波电容是否变质、容量是否下降、能否正常充放电。如无以上问题，则测量一下开关功率管的电极的限流电阻以及源极的过流保护殓测电阻是否变值、变质或开焊、接触不良。若无问题，再检查—下高频变压器的铁芯是否完好无损。除此z外还有可能就是输出滤波电容容量降低，或开焊、虚接;电源输出限流电阻变值或虚接;电源输出线虚接等。
这些困素都不要放过，都应仔细检查，确保万无—失。
6.散热风扇不转
这种故障原困主要是控制风扇的三极管(一般为)损坏，或者风扇本身损坏或风叶被杂物卡住。但有些充电器申采用的是智能散热，对于采用这种方式散热的充电器，热敏电阻损坏的概率是很大的。
维修方法：首先用万用表测量—下控制风扇的三极管是否损坏，若测得此管未损坏，那就有可能是风扇本身损坏，可以把风扇从电路板上拔下来，另外接上一个12V的直流电(注意正、负极)，看是否转动，还要看有无异物卡住。若摆动凡下风扇的电线，风扇就转动，则说明电线内部有断线或接头接触不良。若仍不转动，则风扇必坏。对于采用智能散热的充电器来说，除按上述检查外，还应检查一下热敏电阻是否接触不良或损坏、开焊等。但要注意此热敏电阻为负温度系数，更换时应注意。
多功能充电应用电路
PS1718 模块可应用于保锅、银氢及但离子电池充电，可充银电池2 -16 节，但离子电池1 - 3 节。
本图为可以充练锅、银氢及铿离子电池的应用电路。&
带自动关断市电和调节充电时间的充电电路
该电路的核心器件采用一块交流固态继电器与一块可编程定时器IC，加上外围恒流源充电电路组成，适用五号镍氢电池。&&&&& &&&&& 电原理如下图所示，整机由定时控制电路和恒流源充电电路两部分组成：由交流固态继电器SPLLlO与ICl可编程定时器CD4511组成定时控制交流关断电路，其中S1为电源开关：S2为拨动开关，与电阻R3、R4、R5组成充电时间选择电路，定时电容C3决定振荡频率；三极管BGl、BG3与BG2、BG4等组成两路恒流源充电电路，充电电流Ic=[（2V-1.3V）／1.8Ω]×1／2=200mA（平均值）为脉动电流，对电池E1与E2进行充电。工作过程如下：按下Sl电源接通。
&&&&& 变压器T1得电，次级交流电压经Dl～D4桥式整流并由电容Cl滤波，产生平滑的直流电压作为工作电源；与此同时，可编程定时器IC2自动复位，第（8）脚输出为低电平，交流固态继电器导通。使T1也保持通电；由于恒流管BGl的基极被LEDl钳位，故充电电流由发射极电阻R9决定，向El电池恒流充电；另一路工作也完全相同。&&&&& 所需充电时间由拨动开关S2选择决定，到时第（8）脚变为高电平，固态继电器将交流电源关断，LEDl与LED2熄灭表示充电自动结束。SPl110引脚见右图。&&&&& 本机设计三挡定时时间为：9h、12h、15h。适合目前市场上供应的1600mAh、1800mAh、2000mAh三种镍氢电池，做到充电时间与电池容量相配套。电池为二节串联式充电。由于采用半波脉动驱动恒流管，对大容量电池充电特别有效，当电池充至满值时，表面温度应有微烫感，约50℃左右。否则可认为是伪劣电池或内芯存在故障。
电动车充电器的原理及分类
电动车充电器的原理及分类
充电器的分类 用有、无工频（50赫兹）变压器区分，可分为两大类。货运三轮充电器一般使用带工频变压器的充电机，体积大、重量大，费电，但是可靠，便宜；电动自行车和电摩则使用所谓开关电源式充电器，省电，效率高，但是易坏。 开关电源式充电器的正确操作是：充电时，先插电池，后加市电；充足后，先切断市电，后拔电池插头。如果在充电时先拔电池插头，特别是充电电流大（红灯）时，非常容易损坏充电器。 常用的开关电源式充电器又分半桥式和单激式两大类，单激类又分为正激式和反激式两类。半桥式成本高，性能好，常用于带负脉冲的充电器；单激式成本低，市场占有率高。关于负脉冲充电器 铅酸电池已经有100多年的历史了，开始全球普遍沿引老的观点和操作规程：充、放电率为0.1C(C是电池容量)寿命较长。美国人麦斯先生为解决快速充电问题，1967年向全世界公布了他的研究成果，用大于1C率脉冲电流充电，充电间歇时对电池放电。放电有利于消除极化、降低电解液温度、提高极板接受电荷的能力。 我国一些科技工作者在1969年前后，根据麦斯先生的三定律制作成功了多种品牌的快速充电机。充电循环过程是：大电流脉冲充电→切断充电通路→对电池短暂放电→停止放电→接通充电通路→大电流脉冲充电…… 2000年前后，有人将这一原理用到了电动车充电器中，充电过程中，不切断充电通路，用小电阻将电池短路瞬间，进行放电。短路时由于不切断充电通路，在充电通路中串连了电感。一般在1秒内短路3－5毫秒（1秒＝1000毫秒），由于电感里的电流不能跳变，短路时间短促，可以保护充电器的电源转换部分。如果把充电电流方向叫正，放电自然为负了，电动车业就出现了名词“负脉冲充电器”，而且称可以延长电池寿命等等。
关于三段式充电器 近几年，电动车普遍使用了所谓三段式充电器，第一个阶段叫恒流阶段，第二个阶段叫恒压阶段，第三个阶段叫涓流阶段。从电子技术角度针对电池而言：第一个阶段叫充电限流阶段，第二个阶段叫高恒压阶段，第三个阶段叫低恒压阶段比较贴切。第二阶段和第三阶段转换时，面板指示灯相应变换，大多数充电器第一、二阶段是红灯，第三阶段变绿灯。第二阶段和第三阶段的相互转换是由充电电流决定的，大于某电流进入第一第二阶段，小于某电流进入第三阶段。这个电流叫转换电流，也叫转折电流。 早期充电器，包括名牌车配套的充电器，虽然也变灯，但实际是恒压限流充电器，并不是三阶段充电器。一般这类就一个稳定电压值，44.2V左右，对当时的高比重硫酸的电池还凑合。
关于三段式充电器的三个关键参数 第一个重要参数是涓流阶段的低恒压值，第二个重要参数是第二阶段的高恒压值，第三个重要参数是转换电流。这三个重要参数与电池数目有关，与电池的容量Ah有关，与温度有关，与电池种类有关。为了方便大家记忆，下面以最常见的电动自行车（三块12V串联的10Ah电池）所用的三段式充电器为例简单介绍一下： 首先讨论涓流阶段的低恒压值，参考电压为42.5V左右。此值高将使电池失水，容易使电池发热变形；此值低不利于电池充足电。此值在南方要低于41.5V；胶体电池要低于41.5V，如在南方还要低一点儿。这个参数是相对严格的，不可以大于参考值。 其次讨论第二阶段的高恒压值，参考电压为44.5V左右。此值高有利于快速充足电，但是容易使电池失水，充电后期电流下不来，结果使电池发热变形；此值低不利于电池快速充足电，有利于向涓流阶段转换。这个值虽然没有第一个值那样严格，但是也不要过高。 最后讨论转换电流，参考电流为300毫安左右。此值高有利于电池寿命，不容易发热变形，但不利于电池快速充足电；此值低（对外行）有利于充足电，但是由于较长时间高电压充电，容易使电池失水，使电池发热变形。特别个别电池出现问题时，充电电流降不到转折电流以下时，会连累好电池也被充坏。给出的参考值有一定范围，正负50毫安 甚至100毫安都是允许的，但是不允许小于200毫安。 目前，市场上出现了很多高恒压值为46.5V、低恒压值为41.5V、转折电流大于500毫安的反激式廉价充电器。 如果是四块12V电池的充电器即48V充电器，前两个参数为前述电压参考值除以三乘以四。高恒压值为59.5V左右、低恒压值为56.5V左右。 电池如果比10Ah大，将第三个参数电流值适当增大，例如17Ah电池可大到500毫安。 买新充电器要检查三段式充电器的三个重要参数，用户一般可以自己测得第三阶段的低恒压值。方法是，不接电池，给充电器加市电，用数字万用表的200V直流电压档测充电器的输出电压。另两个参数高恒压值和转折电流一般需要专用工具才能测得。 再补充一些正确的充电方法：1，变绿灯后再接着充2－3小时。2，原则是浅放（电）勤充（电），就是骑行不足够远，也要及时充电，避免放光再充电。3，长期不骑，要定期（2－3个月）充电一次。4，长期浅放的电池，3个月左右，作一次深放电，就是所谓放光再充电，有利于电池深部的长期不动的物质的活化。放光的意思是，骑到控制器电池欠压保护动作为止。
需要提醒客户几点 1，一般新电池投入使用8－10个月后，要对电池进行检查和维护。 2，一般名牌车配套的充电器是经过筛选的，通常不用测试，但是单独到市场上采购的非配套充电器，一定要进行前述三个参数的测试。 3，有一种不带工频变压器的可控硅充电机，直接整流市电为电池充电，电流可到30A，电压12V－80V可调，未彻底切断市电前，千万不要摸电池，货运三轮使用这类充电机的客户特别要注意安全。
电动车充电器原理图-36V
[组图]电动车充电器原理及维修
常用电动车充电器根据电路结构可大致分为两种。第一种是以uc3842驱动场效应管的单管开关电源，配合LM358双运放来实现三阶段充电方式。其电原理图和元件参数见（图表1）&&&&& 220v交流电经T0双向滤波抑制干扰，D1整流为脉动直流，再经C11滤波形成稳定的300V左右的直流电。U1 为TL3842脉宽调制集成电路。其5脚为电源负极，7脚为电源正极，6脚为脉冲输出直接驱动场效应管Q1(K1358)& 3脚为最大电流限制，调整R25(2.5欧姆)的阻值可以调整充电器的最大电流。2脚为电压反馈，可以调节充电器的输出电压。4脚外接振荡电阻R1,和振荡电容C1。T1为高频脉冲变压器，其作用有三个。第一是把高压脉冲将压为低压脉冲。第二是起到隔离高压的作用，以防触电。第三是为uc3842提供工作电源。D4为高频整流管（16A60V）C10为低压滤波电容,D5为12V稳压二极管，& U3(TL431)为精密基准电压源，配合U2(光耦合器4N35) 起到自动调节充电器电压的作用。调整w2(微调电阻)可以细调充电器的电压。D10是电源指示灯。D6为充电指示灯。 R27是电流取样电阻（0.1欧姆，5w）改变W1的阻值可以调整充电器转浮充的拐点电流（200－300& mA）。
&& 通电开始时，C11上有300v左右电压。此电压一路经T1加载到Q1。第二路经R5,C8,C3, 达到U1的第7脚。强迫U1启动。U1的6脚输出方波脉冲，Q1工作，电流经R25到地。同时T1副线圈产生感应电压，经D3,R12给U1提供可靠电源。T1输出线圈的电压经D4,C10整流滤波得到稳定的电压。此电压一路经D7（D7起到防止电池的电流倒灌给充电器的作用）给电池充电。第二路经R14,D5,C9, 为LM358(双运算放大器，1脚为电源地，8脚为电源正)及其外围电路提供12V工作电源。D9为LM358提供基准电压，经R26,R4分压达到LM358的第二脚和第5脚。正常充电时，R27上端有0.15－0.18V左右电压，此电压经R17加到LM358第三脚，从1脚送出高电压。此电压一路经R18,强迫Q2导通，D6（红灯）点亮，第二路注入LM358的6脚，7脚输出低电压，迫使Q3关断，D10(绿灯)熄灭，充电器进入恒流充电阶段。当电池电压上升到44.2V左右时,充电器进入恒压充电阶段，输出电压维持在44.2V左右，充电器进入恒压充电阶段，电流逐渐减小。当充电电流减小到200mA—300mA时，R27上端的电压下降，LM358的3脚电压低于2脚，1脚输出低电压，Q2关断，D6熄灭。同时7脚输出高电压，此电压一路使Q3导通，D10点亮。另一路经D8，W1到达反馈电路，使电压降低。充电器进入涓流充电阶段。1－2小时后充电结束。
充电器常见的故障有三大类:
1：高压故障
2：低压故障
3：高压，低压均有故障。
高压故障的主要现象是指示灯不亮，其特征有保险丝熔断，整流二极管D1击穿，电容C11鼓包或炸裂。Q1击穿,R25开路。U1的7脚对地短路。R5开路，U1无启动电压。更换以上元件即可修复。若U1的7脚有11V以上电压，8脚有5V电压，说明U1基本正常。应重点检测Q1和T1的引脚是否有虚焊。若连续击穿Q1，且Q1不发烫，一般是D2,C4失效，若是Q1击穿且发烫，一般是低压部分有漏电或短路，过大或UC3842的6脚输出脉冲波形不正常，Q1的开关损耗和发热量大增，导致Q1过热烧毁。高压故障的其他现象有指示灯闪烁，输出电压偏低且不稳定，一般是T1的引脚有虚焊,或者D3,R12开路,TL3842及其外围电路无工作电源。另有一种罕见的高压故障是输出电压偏高到120V以上，一般是U2失效，R13开路所致或U3击穿使U1的2脚电压拉低，6脚送出超宽脉冲。此时不能长时间通电，否则将严重烧毁低压电路。
&& 低压故障大部分是充电器与电池正负极接反，导致R27烧断，LM358击穿。其现象是红灯一直亮，绿灯不亮，输出电压低，或者输出电压接近0V，更换以上元件即可修复。另外W2因抖动，输出电压漂移，若输出电压偏高，电池会过充，严重失水，发烫，最终导致热失控，充爆电池。若输出电压偏低，会导致电池欠充。高低压电路均有故障时，通电前应首先全面检测所有的二极管，三极管，光耦合器4N35，场效应管，电解电容，集成电路，R25,R5,R12,R27，尤其是D4（16A60V,快恢复二极管），C10(63V,470UF)。避免盲目通电使故障范围进一步扩大。有一部分充电器输出端具有防反接，防短路等特殊功能。其实就是输出端多加一个继电器，在反接，短路的情况下继电器不工作，充电器无电压输出。
&& 还有一部分充电器也具有防反接，防短路的功能，其原理与前面介绍的不同，其低压电路的启动电压由被充电池提供，且接有一个二极管（防反接）。待电源正常启动后，就由充电器提供低压工作电源。这种充电器的控制芯片一般是以TL494为核心，推动2只13007高压三极管。配合LM324（4运算放大器），实现三阶段充电。220V交流电经D1-D4整流，C5滤波得到300V左右直流电。此电压给C4充电，经TF1高压绕组，TF2主绕组,V2等形成启动电流。TF2反馈绕组产生感应电压，使V1，V2轮流导通。因此在TF1低压供电绕组产生电压，经D9,D10整流，C8滤波，给TL494,LM324,V3,V4等供电。此时输出电压较低。TL494启动后其8脚，11脚轮流输出脉冲，推动V3,V4，经TF2反馈绕组激励V1,V2。使V1,V2,由自激状态转入受控状态。TF2输出绕组电压上升，此电压经R29,R26,R27分压后反馈给TL494的1脚（电压反馈）使输出电压稳定在41.2V上。R30是电流取样电阻，充电时R30产生压降。此电压经R11,R12反馈给TL494的15脚（电流反馈）使充电电流恒定在1.8A左右。另外充电电流在D20上产生压降，经R42到达LM324的3脚。使2脚输出高电压点亮充电灯，同时7脚输出低电压，浮充灯熄灭。充电器进入恒流充电阶段。而且7脚低电压拉低D19阳极的电压。使TL494的1脚电压降低，这将导致充电器最高输出电压达到44.8V。当电池电压上升至44.8V时，进入恒压阶段。当充电电流降低到0.3A—0.4A时LM324的3脚电压降低，1脚输出低电压，充电灯熄灭。同时7脚输出高电压，浮充灯点亮。而且7脚高电压抬高D19阳极的电压。使TL494的1脚电压上升，这将导致充电器输出电压降低到41.2V上。充电器进入浮充。&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
TL494电动车充电器电路图1
TL494电动车充电器电路图2
KA3842电动车充电器电路图
UC3842B电动车充电器电路图
LM494,LM358组成的48V电动车充电器电路
单片机控制的电动车充电器电路
单片机控制的电动车充电器电路
太阳能电池并联充电器电路图
太阳能电池并联充电器电路图
超声波物体检测电路图
图中SPKR1和SPKR2均为压电高音喇叭，用来发送和接收超声波。电路核心为567锁相环集成电路，完成发送和接收的双重功能。第⑤脚为方波输出，其频率由R12调整，送至Q1后，由其发射极耦合至由Q2和Q6组成的功放部分，最后推动SPKR1向外送出超声波。接收超声波由另一只喇叭SPKR2完成，经Q3和Q4的两级高增益放大后送至第③脚，只要接收信号频率在567的带宽之内，LEDl便可发光。
567的调频输出脚为第2脚，信号由此脚经电容C9送至超低频单晶体管放大级Q5的基极，放大后集电极经电阻R9送至倍压整流电路
Cll、D2、D1、C12和R13、M1，使FM信号变成模拟电压在M1上读出，M1为0—lmA模拟表。
工作时，发送部分和接收部分同时进行，将SPKRl和SPKR2同方向对准检测目标，彼此相距约为0.3米。若目标不动，则收到的超声频率与发送频率相同，FM输出为零，M1无读数。若目标移动，则根据多普勒效应按收频率比发送频率或高或低，FM输出不再是零，移动越快，读数越大。若倍压整流电路改接成耳机，则根据声音高低还可辨别移动的方向。
人体红外线感应开关电路
今天给大家提供的是人体红外线感应开关(电路),单电源供电,该IC的输出端应该只有输出高电平电路才动作,双电源用的较多的地方是信号发生器电路。
指触感应开关电路图
指触感应开关电路图
WT862热辐射感应开关电路
WT862热辐射感应开关电路
太阳能草坪灯电路图
太阳能草坪灯电路如下图所示，其工作原理：白天有太阳光时，由BT1把光能转换为电能，由VD1对BT2充电，由于有光照，光敏电阻呈低阻，VQ4 b极为低电平而截止。当晚上无光照时光敏电阻呈高阻，VQ4导通，VQ2 b极为低电平也导通，由VQ3、VQ5、C2、R6、L1组成的DC升压电路工作，LED得电发光。DC升压电路其核心就是一个互补管振荡电路。
其工作过程为：VQ2导通时电源通过L1、R6、VQ4向C2充电，由于C2两端电压不能突变，VQ3 b极为高电平，VQ3不导通，随着C2的充电其压降越来越高，VQ3 b极电位越来越低，当低至VQ3导通电压时VQ3导通，VQ5相继导通，C2通过VQ5 ce结、电源、VQ3 eb结(由于VQ2导通，我们假设其ec结短路，VQ3 e极直接电源正极)放电。当放完电后VQ3截止，VQ5截止，电源再次向C2充电，之后VQ3导通，VQ5导通，C2放电，如此反复，电路形成振荡，在振荡过程中，VQ5导通时电源经L1和VQ5 ce结到地，电流经L1储能，VQ5截止时L1产生感应电动势，和电源叠加后驱动LED，LED发光。本可以提高电池电压直接驱动LED，以提高效率，但电池电压提高，相应的太阳能电池价格也大幅提高，只要电路元件设置合适，其效率还是可以接受的。当白天充电不够时(如遇上阴雨天等)，BT2可能发生过放电，这样会损坏电池，为此特加R5构成过放保护：当电池电压降至2V时，由于R5的分压使VQ4基极电位不足以使VQ4导通，从而保护电池。增加R5会影响VQ4的导通深度。我们可以选用高口值的晶体管来降低这种影响，这是一个折衷的办法。
元器件选择：BT1选用3.8V／80mA太阳能电池板，单晶硅为好，多晶硅次之；BT2选用两节1.2V／600mA Ni-Cd电池，如需要增大发光度或延长时间，可相应提高太阳能板及电池功率。VQ2、VQ3、VQ5的β在200左右，VQ4需β值大的晶体管。VD1尽量选管压低的，如锗管或肖特基二极管。LED可选用白、蓝、绿色超高亮度散光或聚光。当选用红黄橙等低压降LED时，电路需重新设定。R3、R5建议选用1%精度电阻；R4用亮阻10kΩ～20kΩ，暗阻1MΩ以上的光敏电阻。其他电阻可选用普通碳膜(1／4)W、(1／8)W电阻。L1用(1／4)W色电感，直流阻抗要小。其他元器件如图所示。
采用BQ2002的快速充电器原理电路
充电开始后，bqZ2根据BAT和TS的输入来判断电池电压和温度是否正常，如果电池电压和温度超出快速充电的条件范围，bq2002将以TM端决定的速率开始涓流充电，反之，就开始进行快速充电。采用BQ2002的快速原理电路:
锂电池快速自动充电器电路图
该电路采用了LM专用充电控制器。当电池组电压低于8.4V时，LM3420输出端①脚(OUT)无输出电流，晶体管Q2截止，因此，电压可调稳压器LM317输出恒定电流，其电流值取决于RL的取值。LM317额定电流为1.5A，若需要更大的充电电流，可选用LM338或LM350。充电过程中，电池电压会不断上升。电池电压被LM3420的输入脚④(IN)检测，当电池电压升到8.4V(两节锂电池)时，LM3420输出端①脚有输出电压，使Q2控制LM317转入恒压充电过程，电池电压稳定在8.4V，此后充电电流开始减小，锂电池充足电后，充电电流下降到涓流充电。当输入电压中断后，晶体管Q1截止，电池组与LM3420断开，二极管D1的作用可避免电池通过LM317放电。
&本电路带充电状态显示功能，红灯闪正在充，绿灯闪马上要充满，绿灯亮完全充满。只要您有12V的电源就可以，接完电路后先别装电池，调右下角的可调电阻，使电池输出端为4.2V,再调左下角的可调电阻使LM358第三脚为0.16V就可以了,充电电流为380mA,超快,三个并连的二极管是降压的,防止LM317过热,且LM317须加散热片,图中的三极管可以任意型号。
12v转9v电路图
48V-12V的DC/DC转换器电路设计
工作原理：&&& 本图是根据实物剖析而来，电源经D2、R1为IC1提供+12V左右的电压，6脚输出脉冲经C4和变压器耦合后驱动Q1振荡，当Q1导通后输出电流通过L经C9滤波后向负载供电，当Q1截止时，变压器式电感B3磁能转变为电能，其极性左负右正，续流二极管D4导通，电流通过二极管继续向负载供电，使负载得到平滑的直流，当输出电压过低或过高时，从电阻R11、R10、R9组成的分压电路中得到取样电压送到IC1 2脚与内部2.5V基准电压比较后控制Q1导通脉宽，从而使输出电压得到稳定。当负载电流发生短路或超过8A时，IC1 3脚电压的上升会控制脉宽使Q1截止，以确保Q1的安全。&&& C8和R7构成振荡时间常数，本电路的振荡频率为65KHz，其计算公式为下：&
3845内部结构及引脚功能&①误差放大器输出/补偿②电压反馈输入③电流取样输入④振荡电路时间常数⑤地⑥开关管驱动脉冲输出⑦电源⑧5V基准电压一般与振荡器相接
附：数字万用表测场效应管的方法：用二极管档红表笔接栅极G，黑表笔接源极S，数字表显示1，黑表笔接S不动，将红表笔移至漏极D，此时数字表应显示150-300左右的数值，将红表笔接源极S，黑表笔接漏极D，此时应有60-100的数据，然后换过来，即S接黑，D接红，此时数据还是在150-300左右，用手一边接D，一边碰一下栅极G或用镊子短路DS，此时数据会慢慢变为无穷大1，然后交换表笔，即S接红，D接黑，数据将在500左右，此时证明该管是好的！（纯属个人领悟，不足之处还望谅解）
由-48V得到+5V,1A的电信转换器
这个与电话装置常用的-48V电源相途，并由此电源产出5V的电压，1A的电流，LM2575是一简单的开关。
48V输入12V输出的直流降压电路
48V输入12V输出的直流降压电路
车载12V/50A逆变器电路图
12V到230V电源逆变器
在野外，汽车中途故障修理，乡下野餐和娱乐活动，以及目前有地区的拉闸限电，没有市电供电，人们会感受到十分不便。在有些情况下，只能拉长电缆线把市电引向远方，但存在危险，或者不可能，或者不实际。在这些场合需要的是要有一只电源逆变器，能将12V汽车电池转变为230V的交流市电。&&&&&&&&便携式市电的简单想法最早由Aixcom公司一名学员提出的，一般它包括高技术功率逆变器和特殊的大电流电源。这位叫Dirk的学员经过很长时间试验，制作了一部电源逆变器用于模型飞机俱乐部。在他热情的试制过程中，遇到需要一只特殊集成电路的问题，这电路就是该项目的核心。当他最终得到这只捉摸不定的芯片时，价格惊人，在接通后整个电路产生很强的啪啦噪声，损坏了许多元件。&&&&&&&&公司经过改进设计，其结果如下：电源逆变器不仅能为几乎所有的Aixcom学员成功地仿制，而且为圣诞节及其它纪念日提供了礼品，在野外活动中，有足够的供电而且持续时间不短，还发出强烈的音乐气势。Dirk在他的模型航空俱乐部里还开发和制作了1千瓦的增强型逆变器，尽管在不良条件下，它还良好地工作了一年以上。简化的考虑&&&&&&&&似乎有疑义的是，在制作逆变器的道路上，本电路的方法最简单。在设计方面，省略可以去掉的任何电路，剩下就是100%的骨干电路。例如，没有电压稳压部分，电池电压的降低也引起交流输出电压的降低。然而因为大多数用市电供电设备可连续地较好地工作在交流电压变化在±10%～15%范围内，可移动的逆变器也应如此。Aixcom公司舍弃性能的完善设计，而着重简化设备，降低元件成本和确保使用中的可靠性。尽管如此，仍有230V交流输出的短路和低压保护，在电池电压降低到不再启动汽车的电平之前切断逆变器。这足够简单的电路，使初学者成功地仿制，也提供实用的230VAC电源。脉冲宽度调制&&&&&&&&本电路的核心部分是SG3526低价开关型调压器，它由几家厂商供应，元件标号为XX3526，XX是由厂家标定的字母组合。3526支持所有知名的开关型PSU(Power&Supply&Unit)电源设备。 &&&&&&&&电源逆变器的基本工作原理示于图1。SG3526交替地转换通过电源变压器12V绕组的电流方向，两绕组中心端子连在一起接向电池正极（+12）。在每次开关动作下，改变一次电流方向，从而改变变压器铁芯的磁场方向。结果就在变压器230V一边产生方波（近似）交流电压。&&&&&&&&实际中，开关是用两只FET管互补推挽电路构成的。FET管的源极通过很小电阻接地（见图3）。&&&&&&&&SG3526的内部结构见图2。输入电压+Vin可在7～35V之间，用于建立5V的参考电压VREF。在输入电压低于7V时，电压保护就切断驱动器。驱动器通过+VC连线分别供电。由电阻RT和电容CT（见图3）决定频率，在此情况下频率为50Hz。RD上的电阻在驱动器输出A和输出B之间引起一个固定静态时间。这样做是为了消除当开关转换时两个驱动器（因为是两只功率FET）同时导通所产生的危险。&&&&&&&&CSOFTSTART脚（CSS、④脚）上的电容在电源电压开关接通或复位之后容许输出的脉冲占空（on/off）比缓慢上升至48%。“Amp”电压调节器在本制作中不使用，在另外一种情况，参考电压作为控制量时，它起着阻抗转换作用。这就保证在启动之后输出供给全占空比。&&&&&&&&在+CS和-CS之间电压（换言之，R8上的压降）超过100mV，用分流电阻R8构成的限流器就触发了断路程序。然而把它接地，也可以采用外部断路控制。因为在这电路里断路和复位脚（相应为脚⑧和⑤）是连在一起的，在过载或外部断开后，用软起动再次启动调制器。几种设计意见&&&&&&&&本制作的变压器用的是环形的，有一个230V的初级绕组、两个12V的次级绕组。在用110V、117V或127V市电电压的国家的读者当然要选配一只200W的变压器。若你很幸运，从废物箱中找到一只老式环形变压器，改成两只12V绕组并不困难。简单地，围着铁芯用绞合线绕10匝，再把初级连接到市电。测量跨在新绕绕组两端的电压，然后计算得到12V需要绕多少匝。输出功率200W，平均电流大约为10A，这样绞合线的横截面（c.s.a.）应选用1.5mm2或更大些。&&&&&&&&重要的是两只12V绕组的匝数要精确的相同。如果相差一匝，那么变压器铁芯就会饱和，在连接有12V电池时，引起调节器“徘徊”在断路状态。绕组的方向也同样重要。在变压器安装前，把两个12V绕组端子串联起来，初级加上230VAC。测量跨接在次级的自由端的电压应是24V。&&&&&&&&在电路中所用的FET应能处理55V电压、72A的电流，并且用12MΩ的RD-S(&ON)来标示。当然，也可用另外型号的FET，确保它们能处理至少40V、40A，有RD-S(&ON)不超过50MΩ。通常，功率FET也可以并联，但要保证每一管有它自己的栅极电阻。如果你想要逆变器输出功率大于200W，那么可用并联结构。在此种情况中，可适配一个限流器，用小的分流电阻R8，或修改R16-R17分压器数值就可以做到。&&&&&&&&用大功率的逆变器给普通灯泡和卤灯泡（强力照灯）供电，会产生麻烦。两种灯泡都呈现很低的“冷”电阻，引起逆变器输出电压的降低，甚至驱使断路不工作。结果锁定在不足的电压去加热灯丝到它的正常温度。幸运的是，这里介绍的200W逆变器应能供给高达150W的灯泡。应注意，电容C6可以增加容量，但没有限定范围，因为电路抗拒短路的能力是足够的。用C5也可能显著地增加软起时间，或者完全不用它。那可能是最安全的解决办法。&&&&&&&&比较器IC1监测电池电压和环境温度，将测量结果与从3526来的5V参考电压相比较。存在误差的情况，两个开路集电极输出下拉断路控制输入（⑧脚）到地电位。用PTC电阻去确定关断温度。根据电路的精确类型，R6大小要做略微变更。早期Aixcom公司逆变器样机采用D901-D60-A40（断路温度为60°C）。也可用60°C到80&°C的温度开关，或者90°C的温度熔断丝。虽然后者很便宜，但熔断时需要代换。&&&&&&&&若采用足够大的散热器，用简单的线连接就可以，而不用PTC电阻。电压监测器在大约12V关断，改变R1和R5也可以适应在另外电平。在比较器中，R2和R4决定延时的大小，这延时为防止电源逆变器在出现故障时自动接通。在开关接通后，参考电压缓慢地上升，其速度取决于C2充电时间，因而监测器经过几秒钟后才被激发。&&&&&&&&汽车电池能供给危险的大电流。防止逆变器着火燃烧，必须用25A到35A的汽车熔断丝加以保护。230VAC输出电压，即使由电池产生的，也是很危险的。结构&&&&&&&&印刷电路板设计表示在图4。选用单面印板，尽管其有很大的接地面积和宽的铜箔条，但要流过变压器的大电流，必须用搪锡方法加厚。建议从安装AMP（fast-on）插头（片型端头）开始，因为它们需要很大力气才能插入电路板。不要忘记分流电阻的连线&。R8应安装印板表面，略微向上点，以有助于尽可能保持冷却。R8也可用5W的电阻代替。要保证所有极性元器件（晶体管、电解电容，二极管和集成电路）的正确安装。晶体管装在散热器上，必须采用绝缘垫片。加电调试&&&&&&&&在进行本项制作中只需要一块万用表。先从不连接变压器的逆变器开始。把它连向试验台上的电源，调试两个保护电路：调节输入电压调试电压保护电路，借助电烙铁调试温度保护电路，视需要，还要用电位器及其它工具等。在任何情况下，输出转接到地，及在比较器正输入端的电压降到低于负输入端的电压之下时，LED点亮。如果保护电路呈现工作状态，就测量两个栅极上的信号。如果有误差出现，两栅极读数为0V。在没有误差时，示波器显示两个脉宽为10ms清晰的矩形波信号。用万用表做相同的测量，读数为电源电压的一半。&&&&&&&&至此调试正确，才可能接上环形变压器。这时，了解IC1从它的插座上移出发生什么，由于在这种情况，只能由限流器触发断路功能。如果一只普通100W灯泡在几秒钟内不点亮，可测量断路控制（3526的脚8或D2阳极）上的电压。如果测得小于5V，限流器和软起动时间就不正常。&&&&&&&&一旦灯泡点亮，就小心地检查逆变器是否短路。如果能用示波器，测量FET电流（跨在R8两端电压），用R16去增加电流限制点，在所容许的漏极电流之下提高20%。这当然是在230VAC输出短路做出的。&&&&&&&&通常，在不接负载的情况，变压器所产生的噪声大于正常工作所期望的大小。这是因为矩形波强烈地和快速地转换着磁场。在无负载条件下，铁芯饱和是由变压器发出的杂乱响声所表明。用示波器测量，电流不是依据锯齿波形向上升，而是出现尖峰（上冲）。在这种情况变压器12V绕组恰需要不多的匝数。如果有问题，用另外的方法，就是选取较低R11值，提高一点振荡频率。最终频率可取为55Hz，对于大多数负载这不成问题，但是这电路不适合给闹钟供电。
实际结果&&&&&&&&由于简化和成本的原因省略了电压调节环节，输出电压决定于输入电压。作者样机输出电压被150W的卤灯所负载，表1所示，为输出电压与电池电压的关系。输出电压还取决于变压器绕组和输出电流。如果想在13VDC输入有230VAC额定输出电压，应选用两只11V绕组的变压器。样机所测得的最大效率为94%，本电路是由Dirk-proof设计的。
车载电源逆变器电路图
一 市场上常见款式车载逆变器产品的主要指标&&& 输入电压：DC 10V～14.5V；输出电压：AC 200V～220V±10％；输出频率：50Hz±5％；输出功率：70W ～150W；转换效率：大于85％；逆变工作频率：30kHz～50kHz。
二 常见车载逆变器产品的电路图及工作原理&&& 目前市场上销售量最大、最常见的车载逆变器的输出功率为70W－150W，逆变器电路中主要采用TL494或KA7500芯片为主的脉宽调制电路。一款最常见的车载逆变器电路原理图见图1。&&& 车载逆变器的整个电路大体上可分为两大部分，每部分各采用一只TL494或KA7500芯片组成控制电路，其中第一部分电路的作用是将汽车电瓶等提供的12V直流电，通过高频PWM (脉宽调制)开关电源技术转换成30kHz－50kHz、220V左右的交流电；第二部分电路的作用则是利用桥式整流、滤波、脉宽调制及开关功率输出等技术，将30kHz～50kHz、220V左右的交流电转换成50Hz、220V的交流电。<FONT color=#.车载逆变器电路工作原理&&& 图1电路中，由芯片IC1及其外围电路、三极管VT1、VT3、MOS功率管VT2、VT4以及变压器T1组成12V直流变换为220V/50kHz交流的逆变电路。由芯片IC2及其外围电路、三极管VT5、VT8、MOS功率管VT6、VT7、VT9、VT10以及220V/50kHz整流、滤波电路VD5－VD8、C12等共同组成220V/50kHz高频交流电变换为220V/50Hz工频交流电的转换电路，最后通过XAC插座输出220V/50Hz交流电供各种便携式电器使用。&&& 图1中IC1、IC2采用了TL494CN(或KA7500C)芯片，构成车载逆变器的核心控制电路。TL494CN是专用的双端式开关电源控制芯片，其尾缀字母CN表示芯片的封装外形为双列直插式塑封结构，工作温度范围为0℃-70℃，极限工作电源电压为7V～40V，最高工作频率为300kHz。&&& TL494芯片内置有5V基准源，稳压精度为5 V±5％ ，负载能力为10mA，并通过其14脚进行输出供外部电路使用。TL494芯片还内置2只NPN功率输出管，可提供500mA的驱动能力。TL494芯片的内部电路如图2所示。&&&& 图1电路中IC1的15脚外围电路的R1、C1组成上电软启动电路。上电时电容C1两端的电压由0V逐步升高，只有当C1两端电压达到5V以上时，才允许IC1内部的脉宽调制电路开始工作。当电源断电后，C1通过电阻R2放电，保证下次上电时的软启动电路正常工作。&&& IC1的15脚外围电路的R1、Rt、R2组成过热保护电路，Rt为正温度系数热敏电阻，常温阻值可在150 Ω～300Ω范围内任选，适当选大些可提高过热保护电路启动的灵敏度。&&& 热敏电阻Rt安装时要紧贴于MOS功率开关管VT2或VT4的金属散热片上，这样才能保证电路的过热保护功能有效。&&& IC1的15脚的对地电压值U是一个比较重要的参数，图1电路中U≈Vcc×R2÷ (R1+Rt+R2)V，常温下的计算值为U≈6.2V。结合图1、图2可知，正常工作情况下要求IC1的15脚电压应略高于16脚电压(与芯片14脚相连为5V)，其常温下6.2V的电压值大小正好满足要求，并略留有一定的余量。&&& 当电路工作异常，MOS功率管VT2或VT4的温升大幅提高，热敏电阻Rt的阻值超过约4kΩ时，IC1内部比较器1的输出将由低电平翻转为高电平，IC1的3脚也随即翻转为高电平状态，致使芯片内部的PWM 比较器、“或”门以及“或非”门的输出均发生翻转，输出级三极管VT1和三极管VT2均转为截止状态。当IC1内的两只功率输出管截止时，图1电路中的VT1、VT3将因基极为低电平而饱和导通，VT1、VT3导通后，功率管VT2和VT4将因栅极无正偏压而处于截止状态，逆变电源电路停止工作。&&& IC1的1脚外围电路的VDZ1、R5、VD1、C2、R6构成12V输入电源过压保护电路，稳压管VDZ1的稳压值决定了保护电路的启动门限电压值，VD1、C2、R6还组成保护状态维持电路，只要发生瞬间的输入电源过压现象，保护电路就会启动并维持一段时间，以确保后级功率输出管的安全。考虑到汽车行驶过程中电瓶电压的正常变化幅度大小，通常将稳压管VDZ1的稳压值选为15V或16V较为合适。&&& IC1的3脚外围电路的C3、R5是构成上电软启动时间维持以及电路保护状态维持的关键性电路，实际上不管是电路软启动的控制还是保护电路的启动控制，其最终结果均反映在IC1的3脚电平状态上。电路上电或保护电路启动时，IC1的3脚为高电平。当IC1的3脚为高电平时，将对电容C3充电。这导致保护电路启动的诱因消失后，C3通过R5放电，因放电所需时间较长，使得电路的保护状态仍得以维持一段时间。&&& 当IC1的3脚为高电平时，还将沿R8、VD4对电容C7进行充电，同时将电容C7两端的电压提供给IC2的4脚，使IC2的4脚保持为高电平状态。从图2的芯片内部电路可知，当4脚为高电平时，将抬高芯片内死区时间比较器同相输入端的电位，使该比较器输出保持为恒定的高电平，经“或”门、“或非”门后使内置的三极管VT1和三极管VT2均截止。图1电路中的VT5和VT8处于饱和导通状态，其后级的MOS管VT6和VT9将因栅极无正偏压而都处于截止状态，逆变电源电路停止工作。&&& IC1的5脚外接电容C4(472)和6脚外接电阻R7(4k3)为脉宽调制器的定时元件，所决定的脉宽调制频率为 fosc=1.1÷ (0.)kHz≈50kHz。即电路中的三极管VT1、VT2、VT3、VT4、变压器T1的工作频率均为50kHz左右，因此T1应选用高频铁氧体磁芯变压器，变压器T1的作用是将12V脉冲升压为220V的脉冲，其初级匝数为20×2，次级匝数为380。&&& IC2的5脚外接电容C8(104)和6脚外接电阻R14(220k)为脉宽调制器的定时元件，所决定的脉宽调制频率为 fosc=1.1÷ (C8×R14)=1.1÷(0.1×220)kHz≈50Hz。&&& R29、R30、R27、C11、VDZ2组成XAC插座220V输出端的过压保护电路，当输出电压过高时将导致稳压管VDZ2击穿，使IC2的4脚对地电压上升，芯片IC2内的保护电路动作，切断输出。&&& 车载逆变器电路中的MOS管VT2、VT4有一定的功耗，必须加装散热片，其他器件均不需要安装散热片。当车载逆变器产品持续应用于功率较大的场合时，需在其内部加装12V小风扇以帮助散热。2.电路中的元器件参数&&& 电路中各元器件的参数列于附表。&
三.车载逆变器产品的维修要点&&& 由于车载逆变器电路一般都具有上电软启动功能，因此在接通电源后要等5s-30s后才会有交流220V的输出，同时LED指示灯点亮。当LED指示灯不亮时，则表明逆变电路没有工作。&&& 当接通电源30s以上，LED指示灯还没有点亮时，则需要测量XAC输出插座处的交流电压值，若该电压值为正常的220V左右，则说明仅仅是LED指示灯部分的电路出现了故障；若经测量XAC输出插座处的交流电压值为0，则说明故障原因为逆变器前级的逆变电路没有工作，可能是芯片IC1内部的保护电路已经启动。&&& 判断芯片IC1内部保护电路是否启动的方法是：用万用表的直流电压挡测量芯片IC1的3脚对地直流电压值，若该电压在1V以上则说明芯片内部的保护电路已经启动了，否则说明故障原因是非保护电路动作所致。&&& 若芯片IC1的3脚对地电压值在1V以上，表明芯片内部的保护电路已启动时，需进一步用万用表的直流电压挡测试芯片IC1的15、16脚之间的直流电压，以及芯片IC1的1、2脚之间的直流电压。正常情况下，图1电路中芯片IC1的15脚对地直流电压应高于16脚对地直流电压，2脚对地的直流电压应高于1脚对地的直流电压，只有当这两个条件同时得到满足时，芯片IC1的3脚对地直流电压才能为正常的0V左右，逆变电路才能正常工作。若发现某测试电压不满足上述关系时，只需按相应支路去查找故障原因，即可解决问题。
四.车载逆变器产品的主要元器件参数及代换&&& 图1电路中的主要器件有驱动管SS8550、KSP44，MOS功率开关管IRFZ48N、IRF740A，快恢复整流二极管HER306以及PWM 控制芯片TL494CN (或KA7500C)。&&& SS8550为TO-92形式封装的PNP型三极管。其引脚电极的识别方法是，当面向三极管的印字标识面时，引脚1为发射极E、2为基极B、3为集电极C。&&& SS8550的主要参数指标为：BVCBO=-40V，BVCEO=-25V，VCE(S)=-0.28V， VBE(ON)=-0.66V ，fT=200MHz，ICM=1.5A，PCM=1W，TJ= 150℃ ，hFE=85～160(B)、120～200(C)、160～300(D)。&&& 与TO-92形式封装的SS8550相对应的表贴器件型号为S8550LT1，其封装形式为SOT-23。&&& SS8550为目前市场上较为常见、易购的三极管，价格也比较便宜，单只售价仅0.3元左右。&&& KSP44为TO-92形式封装的NPN型三极管。其引脚电极的识别方法是，当面向三极管的印字标识面时，其引脚1为发射极E、2为基极B、3为集电极C。&&& KSP44的主要参数指标为：BVCBO=500V ，BVCEO=400V，VCE(S)=0.5V ，VBE(ON)=0.75V ，ICM=300mA ，PCM=0.625W ，TJ=150℃，hFE=40～200。&&& KSP44为电话机中常用的高压三极管，当KSP44损坏而无法买到时，可用日光灯电路中常用的三极管KSE13001进行代换。KSE13001为FAIRCHILD公司产品，主要参数为BVCBO=400V，BVCEO=400V，ICM=100mA，PCM=0.6W，hFE=40～80。KSE13001的封装形式虽然同样为TO-92，但其引脚电极的排序却与KSP44不同，这一点在代换时要特别注意。KSE13001引脚电极的识别方法是，当面向三极管的印字标识面时，其引脚电极1为基极B、2为集电极C、3为发射极E。&&& IRFZ48N为TO-220形式封装的N沟道增强型MOS快速功率开关管。其引脚电极排序1为栅极G、2为漏极D、3为源极S。IRFZ48N的主要参数指标为：VDss=55V，ID=66A，Ptot=140W，TJ=175℃，RDS(ON)≤16mΩ 。&&& 当IRFZ48N损坏无法买到时，可用封装形式和引脚电极排序完全相同的N沟道增强型MOS开关管IRF3205进行代换。IRF3205的主要参数为VDss=55V，ID=110A，RDS(ON)≤8mΩ。其市场售价仅为每只3元左右。&&& IRF740A为TO-220形式封装的N沟道增强型MOS快速功率开关管。其引脚电极排序1为栅极G、2为漏极D、3为源极S。&&& IRF740A的主要参数指标为：VDSS=400V ，ID=10A，Ptot=120W ，RDS(ON)≤550mΩ。&&& 当IRF740A损坏无法买到时，可用封装形式和引脚电极排序完全相同的N 沟道增强型MOS 开关管IRF740B、IRF740或IRF730进行代换。IRF740、IRF740B的主要参数与IRF740A完全相同。IRF730的主要参数为VDSS=400V，ID=5.5A，RDS(ON)≤1Ω。其中IRF730的参数虽然与IRF740系列的相比略差，但对于150W以下功率的逆变器来说，其参数指标已经是绰绰有余了。&&& HER306为3A、600V的快恢复整流二极管，其反向恢复时间Trr=100ns，可用HER307(3A、800V)或者HER308(3A、1000V)进行代换。对于150W以下功率的车载逆变器，其中的快恢复二极管HER306可以用BYV26C或者最容易购买到的FR107进行代换。BYV26C为1A、600V的快恢复整流二极管，其反向恢复时间Trr=30ns；FR107为1A、1000V的快恢复整流二极管，其反向恢复时间= 100ns。从器件的反向恢复时间这一参数指标考虑，代换时选用BYV26C更为合适些。&&& TL494CN、KA7500C为PWM控制芯片。对目前市场上的各种车载逆变器产品进行剖析可以发现，有的车载逆变器产品中使用了两只TL494CN芯片，有的是使用了两只KA7500C芯片，还有的是两种芯片各使用了一只，更为离奇的是，有的产品中居然故弄玄虚，将其中的一只TL494CN或者KA7500C芯片的标识进行了打磨，然后标上各种古怪的芯片型号，让维修人员倍感困惑。实际上只要对照芯片的外围电路一看，就知道所用的芯片必}
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