氧化锌避雷器性能判断方法分析
本文通过对氧化锌避雷器各类电气基本参数的物理性能进行分析，对影响氧化锌避雷器测试数据准确性的因素进行讨论，阐述了如何根据各种测试方法所得的数据来判断氧化锌避雷器电气性能。
（上海外高桥第二发电有限责任公司，上海200137）
[摘要]& 本文通过对氧化锌避雷器各类电气基本参数的物理性能进行分析，对影响氧化锌避雷器测试数据准确性的因素进行讨论，阐述了如何根据各种测试方法所得的数据来判断氧化锌避雷器电气性能。指出氧化性避雷器性能测试应采用带电测试为主、停电测试为辅的方式，并对测试数据进行综合分析是准确判断设备状态的可靠方法。
[关键词]& 氧化锌避雷器；测试方法；误差分析；综合分析；
作者简介：俞震华（1977&），男，工程师，硕士，主要从事大型火电厂电气技术管理工作。
金属氧化锌避雷器（以下简称MOA）因其具有优越的非线性特性和通流能力，现已被广泛应用于我国各类电压等级的电力系统中。由于MOA无串联间隙，在运行中长期直接承受电力系统运行电压的作用，阀片会逐渐产生劣化；因结构不良导致密封不严，使阀片在运行中容易受潮；阀片受潮后泄漏电流增大又会加剧劣化，从而进一步导致泄漏电流增大，泄漏电流中的阻性电流分量使阀片温度上升，产生有功损耗，严重时将导致MOA损坏或爆炸，进而引发大面积停电事故。因此，通过各种停电和带电在线测试手段来及时掌握MOA的实际运行状况具有非常重要的意义。更多资讯尽在。
1&&&&&& 氧化锌避雷器的故障原因
MOA的电阻阀片相当于一个电阻和电容组成的混联电路，其等效电路图和向量关系图如图1所示，其中IX、IR、IC分别为MOA的全电流（持续泄漏电流）、阻性电流和容性电流。
在正常运行电压下，MOA全电流由呈线性的容性分量IC和呈非线性的阻性分量IR构成，阻性分量IR约占总泄漏电流的10%--20%。其中主要包括：瓷套内、外表面的沿面泄漏；阀片沿面泄漏及其本身的非线性电阻分量；绝缘支撑件的泄漏等。由于MOA长期接受工频电压的作用及天气变化的影响，主要出现以下两个方面的问题。
1.1&& 氧化锌避雷器阀片受潮
MOA阀片受潮主要是由于在生产、运输及安装过程中密封性受到破坏，导致产生贯穿性裂纹，在长期运行过程中，潮气和水分逐渐渗入MOA内部。此类故障在电气性能上表现为MOA瓷套内表面、阀片侧面、有机绝缘支撑件的绝缘下降，全电流IX有明显增加，阻性电流IR成倍增长，导致MOA温度升高，最终致使MOA发生爆炸。其在事故中表现为瓷套内壁或阀片侧面却有明显的闪络痕迹，在金属附件上有锈斑或锌白。根据统计，约有70％的MOA事故是由于受潮引起的。
1.2&& 氧化锌避雷器阀片老化
在长期的运行过程中工频电流持续流过MOA阀片，由于个别阀片老化特性不好，阀片的均一性差，使电位分布不均匀。运行一段时间后，部分阀片首先老化，造成MOA参考电压下降，阻性电流和功率损耗增加，形成恶性循环，最终导致MOA的整体老化。其在事故中表现为阀片有通流痕迹，阀片两端喷铝面有大电流通过后的放电斑痕。
2& 电气参数反映氧化锌避雷器的电气特性
2.1氧化锌避雷器电气参数的数学表达
正常运行的MOA的交流泄漏电流约为0.2～2mA之间，主要是呈线性变化的容性电流。但由于MOA阀片的非线性，因此流过阀片的阻性电流是非正弦波，因此根据图1阻性电流和容性电流的向量关系图，MOA的总泄漏电流也是非正弦波。设Ux为运行电压，Ix为全电流，IR为阻性电流，IC为容性电流，则Ux、Ix傅立叶级数的展开式可表示为：
在式1、式2中，U0为电压的直流分量；I0为电流的直流分量；Ukm为电压的各次谐波幅值；Ikm为电流的各次谐波幅值；&k为电压的各次谐波相角；&k为电流的各次谐波相角；k＝1，2，3，4，&。
由图1可知，
MOA的容性电流IC的傅立叶级数的展开式可表示为：
式4中，Ick为容性电流谐波幅值，Ick＝kC&Ukm；
MOA的阻性电流IR的傅立叶级数的展开式可表示为：
式5中，Irk为阻性电流谐波幅值。
将式2、式4、式5代入式3中，可得：
根据三角函数换算，可以得到：
将式7、式8代入式4、式5中就可以算出MOA的容性电流IC和阻性电流IR。
2.2全电流反映氧化锌避雷器的电气特性
根据电力预防性试验规程规定，全电流是MOA必需检测的电气基本参数[1]。如式2所示，全电流是个非正弦量，应以峰值来表示。测量全电流能够发现MOA的显著劣化，但对其早期的老化或受潮反应不灵敏。这是因为在全电流峰值中阻性电流所占成分很小，对阻性电流的变化反映不灵敏，就是有反应也容易被测量的分散性所掩盖，导致无法正确判别。全电流价值主要体现在MOA有较大故障或老化较严重时有明显增大，是一个不可缺少的电气参考量。
2.3阻性电流反映氧化锌避雷器的电气特性
MOA电阻片长期承受工频电压而逐渐老化，使其非线性特性变差，其体现就是系统运行电压下的阻性电流增大。因此，检测MOA运行是否正常的关键是正确确定泄漏电流中的阻性电流分量，即确定阻性电流的增量
2.3.1阻性电流峰值反映氧化锌避雷器的电气特性
由基波和各奇次谐波电流组成的阻性电流为非正弦波，故阻性电流用峰值来表示。在系统持续运行电压下，正常的阻性电流峰值约100~200&A，MOA发生受潮、元件损坏、表面污秽和阀片老化等故障时阻性电流峰值很容易超过这个数量级，故阻性电流峰值综合反映MOA性能的变化比较灵敏。预防性试验规程规定：当阻性电流增加到初始值的一倍时应停电检查[1]。
阻性电流峰值是对MOA性能的好坏的作初步判断的一个重要参数。但它只是一个综合量的反映且易受电源谐波的影响，而且很容易受到表面泄漏电流及耦合泄漏电流的影响，污秽可能使全电流及其阻性电流分量增大很多。因此在对MOA的实际电气特性进行分析判断仅靠它是不够的。
2.3.2阻性电流各次谐波反映氧化锌避雷器的电气特性
MOA的绝缘性能下降有两大原因，一是氧化锌阀片老化，使其非线性特性变差，其主要表现是在系统正常运行电压下阻性电流高次谐波分量显著增大，而阻性电流的基波分量相对增加较小。二是受潮，其主要表现是在正常运行电压下阻性电流基波分量显著增大，而阻性电流高次谐波分量增加相对较小。因此对阻性电流各次谐波的测量可以较为准确地判别MOA性能下降的原因。在实际分析中，阻性电流三次以上的奇次谐波数值很小，因此阻性电流的基波和三次谐波是反映MOA电气特性的重要参数。
2.4电压电流相角差反映氧化锌避雷器的电气特性
由于MOA全电流包含阻性电流和容性电流，因此在正常运行情况下MOA的电流电压相角&一般在80&至90&之间。在MOA老化或受潮时，由于阻性电流明显增大而容性电流变化很小，所以电流电压相角差&会降到80&以下。
2.5温度差异反映氧化锌避雷器的电气特性
MOA的温度变化是各种电气参数共同作用的结果。在正常电压和过电压下的能量吸收，以及由于老化和受潮产生的功耗，都会影响MOA阀片的温度。温度是反映MOA电气特性的精确运行参数。MOA内部热故障的产生过程较长，且是较为稳定的发热。由于热传导、对流和辐射，MOA周围产生一个热量分布不均的热场。当阻性电流或功率损耗增加时，MOA整体的热像将会出现异常，其热场温度分布不均匀，温差增大，温升也显著增高，故障MOA的最低温度比正常高，有局部过热或局部温度过低的反常现象。
3& 氧化锌避雷器性能测试方法的分析
为了确实掌握MOA的实际运行状况而进行的测试主要分停电测试和带电在线测试两种方法。
停电测试由于不存在外界干扰，具有测试数据明确直观，反映缺陷一目了然的优点。一旦避雷器存在内部缺陷，通过以上分析对照有关标准很容易发现。但停电测试的需将设备退出运行，拆除引线，布置大量试验装置，工作量较大，而且测试过程中测量结果易受到大气湿度、温度和试品表面清洁度的影响。
带电在线测试与停电测试相比较，工作量大大减小，不干扰设备的正常运行状态，测试的是设备真实的运行工况。带电测试虽然具有停电预试无法比拟的优点，也有其自身的局限，主要表现在对现场的数据分析上，所测得的数据十分容易受到周围强电场的干扰，造成测试所得的数据有可能与实际现状相偏离的结果，需要通过各种补偿法尽量消除各种外界干扰。
3.1停电测试数据分析
3.1.1绝缘电阻数据分析
测量MOA绝缘电阻的主要目的是检查其内部是否进水绝缘受潮、瓷质裂纹或硅橡胶损伤。其判断的标准是用5000V兆欧表测量不低于2500兆欧。为防止测试中产生误差，在测试前应先将MOA表面清扫干净。其试验结果应与MOA其他试验结合分析而不能孤立地分析。
3.1.2直流1mA参考电压和参考电流数据分析
直流1mA参考电压U1mA相当于MOA临界动作电压，测量其主要目的是检查其阀片是否受潮，确定其动作性能是否符合要求。按规程规定，U1mA值与交接试验初始值或制造厂规定值比较变化不应大于&& &5%[1]。
测量75％U1mA下的参考电流主要是用来检查MOA的长期工作电流是否符合规定，因为75％U1mA一般比最大工作相电压峰值要高一些，这一电流值与避雷器的使用寿命有直接关系，一般在同一运行温度下，泄漏电流与寿命成反比。考虑到工作电压下MOA阀片的热稳定，规程规定75％U1mA下的参考电流应不大于50&A[1]。
3.2带电在线测试数据分析
3.2.1氧化锌避雷器全电流数据分析
在正常运行的MOA的全电流一般在800&A～1500&A之间。但单看电流数是不能判断MOA的好坏的，测试时要记录温度、湿度以及当时的系统电压，因为这些因素都会影响全电流值的大小。MOA的全电流IX在线测试判断依据是以在设备投入运行时的首次测量数据为基础，与之后定期测量进行比较。如测得全电流值比初始值增加1倍时，应停电检查试验。
3.2.2氧化锌避雷器阻性电流峰值以及各谐波分量数据分析。
阻性电流峰值IRP是初步判断MOA性能好坏的重要标准，按标准规定阻性电流峰值比初始值增加1倍时，应停电检查试验。但阻性电流峰值只是一个基波和谐波的综合量，而且易受到电源谐波的影响。
阻性电流基波分量IR1是从功率损耗角度综合反映MOA性能的分量，也是一个综合判断量。
阻性电流3次谐波分量IR3是由于MOA的非线性产生的。MOA阀片老化后阻性电流中的3次谐波成分逐渐增大，因此3次谐波分量只是反映MOA阀片的老化，仅是一个局部判断量。
正因为MOA的各个基本电流量在判断其缺陷方面有一定的局限性，因此，判断MOA性能的正确方法是准确测量各个基本电流量，综合判断MOA性能的好坏与发展趋势。当测试发现MOA的全电流Ix和阻性电流峰值IRP有明显增加说明MOA发生了劣化。此时比较阻性电流基波分量IR1和3次谐波分量IR3的变化趋势。若IR1增大、IR3无明显变化说明MOA受潮、污秽；若IR3增大、IR1无明显变化说明MOA阀片老化。而内部受潮导致的阻性电流增加与污秽导致阻性电流增加有本质区别，MOA受潮时阻性电流增加的特点是阻性电流长期增加不会因时间的增加而减小，如发现MOA在一段时间内阻性电流增加，有可能是避雷器外套表面积污较严重[2]。
3.2.3氧化锌避雷器红外成像数据分析。
MOA的全电流和阻性电流都会受温度、湿度、运行电压的高低、外表面的污秽以及相间干扰的影响，而红外线热像有不受电场干扰的特点。
MOA正常运行时要消耗一定的功率，而且其几何尺寸分布均匀，所以外表发热也是整体的。当MOA由于密封系统不良或瓷套裂伤等原因受潮后，避雷器内部分压阻值发生变化。内部受潮后容易造成沿瓷套内壁或阀片侧面的沿面爬电，引起局部轻度发热，严重时会产生闪络击穿。当轻度受潮时，通常因氧化锌阀片电容较大而只导致受潮元件本身阻性电流增加并发热，此时其热图像呈现为受潮部位局部过热；当受潮严重时，阻性电流可能接近或超过容性电流，在受潮元件温升增加的同时，非受潮元件的功率损耗和发热开始明显，甚至超过受潮元件的相应值，此时其热图像呈现为局部过热热像图中有暗淡区域，受潮部位恰恰在热像暗淡处。
与MOA受潮发热常表现个别元件局部发热特征不同，氧化锌电阻片老化则通常具有整相或多个元件普遍发热的特征，其热图像与正常避雷器相比呈现为整体过热的热图。
由于MOA内部受潮或老化导致除过热分布不均匀外，其电压分布也不均匀，对避雷器的运行极为不利。若同一设备相间温升相差一倍以上或超过表1所列的上限值，应及时安排设备停役试验，测量运行电压下的全电流、阻性电流或功率损耗，以确定其故障性质[3]。
表1 氧化锌避雷器正常发热的温升上限值[4]
电压等级（kV）
温升上限值（℃）
注：1、10kV～60kV等级的温升值是指在长时间单相接地故障状态下。
2、110kV～220kV阻性电流0.13mA(基波有效值)。
3、330kV～550kV按阻性电流0.14mA～0.15mA计算。
4& 氧化锌避雷器测试中误差分析
由于MOA所需测试的各类电流是毫安或微安等级，在MOA测试中，外表面污秽、温度、湿度、运行电压的波动等环境干扰，运行电压的谐波含量、运行中三相MOA的相互影响、测试点磁场影响等电磁干扰等因素都会造成测试数据的偏差，造成对MOA实际工况的误判断。
4.1环境干扰造成的测试误差分析
环境干扰主要表现在表面污秽、大气温度变化、湿度增大和系统电压波动上，因为污秽、温度、湿度的变化会导致MOA表面泄漏电流增加，所测得的电流值不是流经避雷器内部的真实电流。而系统电压波动会导致整个泄漏电流增加，电流电压相位偏移。所以，为便于分析、比较，我们每次测量时应记录当时的环境温度、大气湿度及母线运行电压，下次测量时应尽量选取MOA运行条件大致相当时进行测量，否则有可能对MOA的性能状况进行错误判断。
4.2电磁干扰成的测试误差分析
如图1所示的MOA全电流和其所加电压向量夹角关系可知，要准确测得全电流阻性分量，就必须准确测得全电流幅值和其夹角。但是由于周围带电设备及邻相设备耦合干扰影响，使得被测MOA的全电流的幅值和夹角都发生了复杂的变化。这些电磁干扰源可能来自运行电压的谐波、运行中三相MOA的相互影响、测试点磁场影响等因素，因此耦合干扰的电容电流变化范围较大，导致不能准确测得各相泄漏电流以及电压电流之间夹角。
常规MOA呈三相并排布置，在不考虑MOA三相之间的相互干扰的情况下，如图2中的虚线所示，三相电压向量UA、UB、UC互成120&夹角，容性电流ICA、ICB、ICC超前各自电压相位90&，阻性电流IRA、IRB、IRC向量与其电压同相位，全电流IXA、IXB、IXC为该二者的合成向量，&A、&B、&C即为各相电压与全电流的夹角。假设图中三相避雷器性能相同，则有IRA＝IRB＝IRC、IA=IB=IC、&A＝&B＝&C。
而在实际运行情况下，每相MOA电压无可避免的会对其他两相MOA产生相间容性耦合，假设三相避雷器性能相同，耦合干扰用等值的电容电流表示，且其相位超前干扰电压源90&，其向量关系见图2的实线所示，等效电路图见图3。
如图3所示每一相实际所测电流值为本相容性电流、阻性电流及邻相耦合过来的干扰容性电流值的合成值。I&GA、I&GB、I&GC为分别来自A、B、C三相的耦合容性干扰电流，其相位分别超前UA、UB、UC90&。
如图2实线所示，I&XA为受到B相容性干扰后实测的A相MOA的全电流，I&XA滞后于未受干扰IXA相位&，因此与实际值相比，实测的A相阻性电流增大，容性电流减小，全电流增加。I&XB为受到A、C相容性干扰后实测的B相MOA的全电流，由于容性干扰电流I&GA、I&GC数值基本相等，相位差120&，因此I&GA、I&GC叠加后数值等于I&GA，相位与I&GB相反，I&XB滞后于未受干扰IXB相位&，且&&&。所以与实际值相比，实测的B相阻性电流不变，容性电流减小，全电流有明显减小。I&XC为受到B相容性干扰后实测的C相MOA的全电流。I&XC超前于未受干扰IXC相位&，因此与实际值相比，实测的A相阻性电流减小大，容性电流减小，全电流减小。
根据以上分析可知，由于存在电磁耦合干扰，在检测中A、B、C三相MOA容性电流比实际值偏小，A相全电流比实际值偏大；B、C相全电流比实际值偏小，且B相全电流与实际值偏差较大；A、B、C三相阻性电流呈递减分布，与实际值相比较B相阻性电流基本保持不变，A相阻性电流偏大，C相阻性电流偏小，而且A相阻性电流偏大量基本等于C相阻性电流偏小量；实测三相的运行电压与全电流夹角&A&&B&&C。
5&&&&&& 结论
(1)&&& MOA投运初期（通常为前3年），应坚持每年进行一次停电检测。停电测试MOA直流1mA参考电压及75％U1mA下的泄漏电流是一种成熟的试验方法，该测试对于阀片老化、进水受潮等缺陷反映灵敏，是发现MOA缺陷最直接和最可靠的方法。
(2)&&& MOA全电流数值只能作为对设备好坏进行判断的初步依据，不同生产厂家同一电压等级的MOA在同一运行电压下测得的全电流值差别很大，不能将全电流的绝对值作为判定MOA状态的依据，而应与同一设备以前测得的数据作纵向比较，三相之间作横向比较。
(3)&&& 在MOA稳定运行一定周期后，可以用带电测试为主，停电测试为辅的方法来判断MOA状态。建议每一季度以及雷雨季节前在运行电压下进行全电流IX、阻性电流峰值IRP测试，并将测量值与初始值比较。当IRP/IX&20%，且IRP变化不大时，说明避雷器正常运行。当IRP比初始值增加30％到50％时，须注意加强监测。当阻性电流增加一倍时，应及时安排停电检查。
(4)&&& 谐波含量偏大时，会使测得的阻性电流峰值IRP数据不真实，可结合阻性电流基波分量IR1和3次谐波分量IR3的变化趋势进行综合判断。若IR1增大、IR3无变化说明MOA受潮、污秽；若IR3增大、IR1无变化说明MOA阀片老化。
(5)&&& 红外测温及成像可以发现MOA内部是否受潮或老化。由于MOA内部故障时温差变化不是十分明显，进行现场测试时应认真细致。应对测试所得的红外图像建立数据库，方便日后对比分析。
(6)&&& 环境干扰会对测试所得数据的真实性产生影响，每次停电或带电测试MOA时应选择环境温度、大气湿度及母线运行电压大致相当的条件下进行。
(7)&&& 由于电磁干扰影响，测试运行中MOA的全电流、容性电流、阻性电流是不可能准确测得其数值。对MOA进行各类电流分量测试的目的是判断性能的好坏，并非要得到其准确的数值。因此准确测得各类电流分量是不必要的也是不可能的。故可以在相同的被试环境下，通过根据MOA各类电流分量测试值的增量来判断MOA的健康状态及性能。初次MOA电流分量测试可以结合停电直流试验一同进行，此后可以只通过测试增量来监测被试品的性能状况，待发现异常后再结合停电直流试验来进行综合分析、判断。
6& 参考文献：
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&&& DL/T596&1996 Preventive Test Regulation for electric power equipments[S].
[2]& 廖冬梅，何金良，屠幼萍．ZnO 避雷器运行状况的判断方法[J]．高电压技术，2000，26.
LIAO Dong-mei，HE Jin-liang，TU You-ping．Diagnosis methods of operation conditions of ZnO surge arrsters[J]．High Voltage Engineering，2000，26.
[3]& 俞震华，红外成像技术在1000MW机组电气设备应用分析[J]. 华东电力，2009，04.
&&& Yu Zhen-hua，Application of infrared to electrical equipment of 1000 MW units[J]．East China Electric Power，2009，04.
[4] 陈衡，侯善敬，电力设备故障红外诊断[M]. 北京：中国电力出版社，1999.
&&& Chen Heng，Hou Shan-jing，Infrared Fault Diagnosis of Power Equipment[M]. &Beijing：China Electric Power Press，1999.
The analysis of method to judge the performance in metal oxide arrester
YU Zhen-hua
（Shanghai Waigaoqiao No.2 Power Generation Co，Ltd.，Shanghai 200137，China）
Abstract：Though analyzed the MOA various electrical properties of the basic parameters of the physical，discussed the factors which affect the accuracy of MOA test data，this article has explained how to estimate the MOA electrical properties based on the data from all kinds of testing. In addition, this paper has been discussed and summarized the way of judgment MOA performance is energized testing combined with the de-energized testing, and comprehensive analysis all the test data is accurate and reliable method to judge MOA condition.
Key words：metal oxide arrester；test method；error analysis；comprehensive analysis
(责任编辑：瑶瑶)
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永磁电机的设计不同于传统电机，目前最流行的方法是场路结合...氧化锌避雷器的主要参数
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提示： (1)额定电压。额定电压是指在保证避雷器能够可靠工作的条件下，其两端允许施加的最大工频电压有效值，即在氧化锌阀片上施加此时工频过电压时，避雷器仍能正常工作，不发生热崩溃，特性不变。此额定电压与碳化硅避雷器的灭弧电压相对应，但含义不同，它与热负荷有关。额定电压表征氧化锌避雷器对工频过电压的耐受能力。(2)持
& & (1)额定电压。额定电压是指在保证避雷器能够可靠工作的条件下，其两端允许施加的最大工频电压有效值，即在氧化锌阀片上施加此时工频过电压时，避雷器仍能正常工作，不发生热崩溃，特性不变。此额定电压与碳化硅避雷器的灭弧电压相对应，但含义不同，它与热负荷有关。额定电压表征氧化锌避雷器对工频过电压的耐受能力。
(2)持续运行电压。持续运行电压是指允许连续加在避雷器两端的最大工频电压有效值。避雷器吸收过电压能量后温度升高，在此电压下应能正常冷却，不发生热崩溃。它应小于额定电压而大于或等于系统最大工作相电压。该电压决定了避雷器长期工作的老化性能。
(3)参考电压。参考电压是指避雷器通过1mA工频电流峰值或直流电流时，其两端的工频电压峰值或直流电压，用U1mA表示。参考电压位于氧化锌阀片伏安特性曲线由小电流区上升部分进入非线区平坦部分的转折处。
(4)残压。残压是指冲击放电电流通过氧化锌避雷器时，其两端出现的电压峰值，它包括陡波残压、标准雷电波残压和操作波残压。
(5)通流容量。通流容量表示阀片耐受通过电流的能力，分为短持续时间大冲击电流通流容量和长持续时间小电流（近似方波电流）通流容量。
(6)荷电率。荷电率是指避雷器的持续运行电压与参考电压的比值。它表征单位电阻阀片上的电压负荷，其值小于1。荷电率越低，说明避雷器的持续运行电压比参考电压小得多，避雷器长期工作的电流也越小，从而使其工作稳定性、可靠性、耐老化性能好，寿命越长，但要使荷电率降低就需要增加电阻阀片的数目，从而使残压增大，保护性能变差。氧化锌避雷器的荷电率一般在50%～80%的范围内。
(7)压比。压比是指残压与参考电压的比值，是表征氧化锌阀片非线性特性的重要参数，压比越小，保护性能越好。
(8)保护比。保护比是指残压与持续运行电压峰值的比值，也就是压比与荷电率之比。
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