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2007.htm">
第12版：读枣庄民生
本版新闻列表
想减少雾霾 就和煤炉说拜拜
市中拆除改造燃煤锅炉25台
27日，在市中区解放路某酒店院内，随着切割机“哧哧”的切割声，该酒店的3台7万蒸吨燃煤锅炉被拆除。截至目前，市中区实施锅炉煤改气工程以来，拆除改造燃煤锅炉25台共计170万蒸吨，超过需要拆除改造总蒸吨数的百分之八十。 当日，记者在拆除现场看到，酒店正常使用的3台燃煤锅炉已经停止运行，安装锅炉的房间墙壁被熏得面目全非，地面也是一片狼藉，还放着一副粘满灰尘的手套，不知跟随炉工师傅经历了多少寒暑，连接锅炉的管道也是错综复杂。然而，在改造完成的新的天然气锅炉房内，四周皆是窗明几净，管道井井有条。 “还真有点不习惯，往年这个时候，煤场应该堆得满满的，现在几乎看不到煤的踪影。”一位锅炉师傅说，他已经在这个岗位干了多年，随着煤改气工程的推进，这里不再有煤山，锅炉及烟囱也被拆除了。“该酒店燃煤锅炉自上个世纪八十年代就存在了，目前有三台总共7万蒸吨燃煤锅炉，每年要消耗燃煤4200多吨。今年初，锅炉煤改气工程被市中区列为20件惠民实事以来，该酒店就响应号召，积极与相关部门保持联系。今年以来，相继投入50余万元建成了两台天然气锅炉代替燃煤锅炉，新建的两台天然气锅炉不仅能保证酒店的正常供水、供暖需求，也减少了大气污染，同时为燃煤锅炉改造起到了带头作用。”该酒店的一位负责人说。 市中区环保局工作人员介绍，此次共拆除改造3台7万蒸吨燃煤锅炉，仅此一家，每年就减少二氧化硫排放量67.2吨，氮氧化物12.3吨，烟粉尘8.4万吨。截至目前，99台改造任务已完成改造锅炉25台。目前已经淘汰燃煤锅炉共计170余蒸吨，超过总蒸吨数的百分之八十。 据了解，为了让我们的城市空气更加干净、环境更加美好，“煤改气”工程被列为市中区重点惠民工程之一后，各相关街道、乡镇均已制定好煤改气工作方案和计划，并上报煤改气领导小组办公室备案，明确了试点单位，并与相关业主进行了沟通，完成了摸底工作。同时按照相关要求，定期调度各街道（乡镇）工作进度情况，每周调度一次工作进展情况，每月召开一次调度会议，以便更好的推进工作。组织调研参观促改造。在推进过程中，积极联系锅炉厂家，组织辖区街道分管同志和部分改造单位参观学习试点单位改造情况，积极协调有关部门，促进工作开展。为更好的了解到新增气量、新增管网覆盖等内容，从多个部门了解、调度信息，为下一步工作打下基础。 （记者 刘豹）&|&&|&&|&&|&
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莆田市环保局关于作出福建省莆田市辉煌印染有限公司1台4t/h燃煤锅炉改扩建项目竣工环保验收审批决定的公告
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一、2014年4月2日作出的建设项目竣工环保验收决定
批文下载地址
1台4t/h燃煤锅炉改扩建项目
福建省莆田市辉煌印染有限公司
莆田市环保局关于福建省莆田市辉煌印染
有限公司1台4t/h燃煤锅炉改扩建项目
竣工环保验收意见的函
莆环保验〔2014〕5号
2014年4月2日
二、公告期限
自本公告发布之日起7天届满。&
三、行政复议与行政诉讼权利告知
公民、法人或者其他组织认为公告的建设项目竣工环保验收决定侵犯其合法权益的，可以自公告期限届满之日起六十日内提起行政复议，也可以自公告期限届满之日起三个月内提起行政诉讼。
四、公众反馈意见的联系方式。
&联 系 人：环境影响评价科
电&&&&话：
传&&&&真：
通讯地址：莆田市城厢区荔城中大道2169号
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&莆田市环境保护局
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&2014年4月24日大型循环流化床电站锅炉技术的发展
大型循环流化床电站锅炉技术的发展
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&&目前，国内已经有超过10台300MW等级的循环流化床锅炉机组投入商业运行。而300MW等级循环流化床锅炉经历了两个发展阶段。第一个阶段是引进的ALSTOM技术，其突出的技术特点是炉膛双支腿结构和外置床式换热器。第二个阶段是国内自主发展清华-东锅和西安热工院-哈锅两种技术方向，分别以广东宝丽华电厂和江西分宜电厂为代表，并已经投入商业运行。而随着国内自主研发技术的迅速发展成熟，越来越多的新建电站将选择循环流化床锅炉。
2 ALSTOM型300MW循环流化床锅炉的技术完善
图1 Alstom300MW循环流化床锅炉全貌
秦皇岛秦热发电有限责任公司三期工程5、6号机组为2&300MW亚临界参数燃煤汽轮发电国产机组，锅炉为东方锅炉集团股份有限责任公司引进国外ALSTOM公司STEIN技术国内生产的亚临界参数、一次中间再热、单炉膛、平衡通风，固态排渣，半露天布置，全钢构架的1025t／h自然循环流化床汽包炉。
每台锅炉配备4台徐州三原电力测控技术有限公司生产的称重式皮带给煤机（一级给煤机），4台青岛三杰锅炉设备有限公司生产的耐压刮板（长链型、短链型各2台）给煤机（二级给煤机），燃用设计煤种时BMCR工况下3台运行即可以满足锅炉运行需求。锅炉配备有总出力为15%B-MCR输入热量的八支床上助燃床枪，总出力为11%B-MCR输入热量的四支床下风道点火燃烧器及相应的燃油系统，燃用0号轻柴油。锅炉配有南通金通灵风机有限公司生产的2台RJ20-DW2750F型双吸离心式一次风机、2台双吸离心式送风机及五台多级离心式高压流化风机，2台成都电力机械厂生产的静叶可调式轴流引风机，1台东方锅炉股份有限公司生产的LAP型四分仓回转容克式空预器。每台锅炉配置2台双室5电场静电除尘器，采用正压气力除灰系统，除渣系统采用埋刮板干式机械除渣方式。锅炉配备有石灰石输送系统及床料添加系统，两台锅炉合用一座烟囱。锅炉控制系统采用上海新华公司的分散控制系统，配有FSSS炉膛安全监控系统。
秦皇岛5、6号机组分别于06年11月和07年2月移交生产后，继续暴露了一些问题。为此，两台机组分别各进行了一次大修，取得了一定的改善。
2.1 冷渣器更换
原有风水联合冷渣器本质是一个鼓泡床，运行时炉膛排出的热床料依次经过空仓、冷一仓、冷二仓，经过风及水冷管排冷却后的床渣由尾部的旋转排灰阀排至刮板除渣机。于煤内所含石子较多，进入冷渣器后无法沸腾鼓泡，很快将空仓填满，大颗粒又继续溢流到后两个仓中沉积，造成必须连续用仓室底部的事故排大渣管连续排渣，致使排渣量大且温度高。这种排渣方式在煤质变坏&#8213;&#8213;煤量大、灰量大，急需排渣或翻床事故处理时，尤其行之有效。针对这种排渣方式，设计了空仓及冷一仓事故排大渣顺控，可以减少操作人员的操作量。尽管如此，堵渣仍时有发生，进而限制了机组的带负荷能力。
移交生产后，堵渣问题仍然无法解决。为此，借鉴白马经验，锅炉大修期间将原有的风水联合冷渣器更换为滚筒冷渣器。在滚筒冷渣器内，炽热灰渣自锅炉排渣口排出并沿进渣管流入滚筒进渣端，当灰渣在进渣管出口外堆积到一定高度时，渣堆便阻止了管内灰渣继续流出；但内壁有螺旋叶片的滚筒旋转使灰渣向滚筒出渣端移动，从而使进渣管出口外渣堆高度降低，于是管内灰渣继续流出。滚筒转，锅炉排渣；滚筒停转，锅炉排渣停止；滚筒快转，锅炉快速排渣。锅炉排渣流量是滚筒转速的函数，且是线性的。更换后，锅炉的排渣能力有了很大的提高，但滚筒冷渣器旋转水接头处冷水问题在很长时间后方得以解决。
图2: 原有的风水联合冷渣器
图3: 更换的滚筒冷渣器
2.2 一次风机更换
秦热发电公司两台300MW机组CFB锅炉原设计配套的一次风机，采用了西安热工研究院开发技术南通金通灵风机制造的RJ20—DW2720F型双吸双支撑离心式风机。锅炉投运以后，该风机设计性能明显与实际参数不相匹配，风机风量调节挡板长期处于20%以下运行，风机效率低下，比国内同类型机组一次风机运行电耗高约20%。
通过对秦热锅炉翻床处理过程一次风系数实际运行工况（风机出口风压、风量值参数），以及白马电厂、开远电厂同类型机组锅炉一次风机系统正常运行工况及双吸、单吸离心风机性能指标的调研和对比。提出风机换型改造可行性方案，经专题会讨论通过，确定新风机选型原则如下：
满足锅炉翻床处理所需要的系统工况（单台风机出口静压35KPa风量/h）。
达到在正常运行系统工况（单侧风机出口静压23Kpa风量209300 Nm3/h）的风机工作效率大于70%节电指标。
选用单吸双支撑离心式风机，采用滑动轴承，强制循环润滑方式。
依据选型原则，上海鼓风机厂设计选型的单吸双支撑离心式一次风机型号为2378AB/1140，该选风机性能参数相见表1。
表1 2378AB/1140风机性能参数
风机出口系统阻力
风机入口系统阻力
风机入口介质密度
风机入口介质温度
风机出口介质温度
风机全压效率
由该表可以看出，双支腿锅炉一次风机的选型应该有两个依据，一个是BMCR工况，一个是翻床工况。原设计选型的问题在于将一次风压和一次风量分开考虑，即利用翻床的风压来选择TB风压，用BMCR风量来选择TB风量，必然致使满负荷运行时的一次风机运行工况点远离TB工况点。而离心风机的特性是在小风量下，可以得到更高的压头，因此改造设计中，TB风压选择高于满负荷运行风压20%裕量，TB风量选择高于满负荷运行风量的10%，并保证翻床工况点在该风机运行包络线内。要指出的是，之所以能够选择较小的风量，是因为ALSTOM锅炉有四台外置式换热器，并可以通过外置式换热器来调节床温，而不需要利用调节一二次风比率，因此一次风量能够保持稳定。实际运行表明，一次风机的运行效率得到了极大提高，同时也满足了翻床事故处理的要求。
2.3 水冷壁防磨梁改造
循环流化床锅炉由于其特殊的燃烧方式、物料循环方式以及设备结构特点，使得锅炉水冷壁在运行中磨损严重，磨损根据部位不同分为两种形式，一种是水冷壁密相区磨损，机组运行100天内管壁减薄最严重为2.9
mm（管壁厚6.3
mm），如图4所示。一种是区域性磨损，主要表现在炉膛四角及炉膛出口水冷壁迎火侧。水冷壁磨损严重是由于炉膛床内物料颗粒自身的流体动力场特性造成，物料颗粒自下而上，到达浮力极限又贴四周水冷壁下落如此反复使水冷壁磨损，物料颗粒的贴壁流速越大，床下风压越大，管壁的磨损速度越快。
图4: 密相区水冷壁磨损
图5: 防磨梁示意图
主动多阶式防磨装置由销钉和耐火耐磨浇注料形成凸台，并通过销钉将凸台固定在水冷壁上：凸台沿水冷壁高度方向以一定间距水平阶布置，每层凸台沿炉膛四周布置，以降低物料颗粒对水冷壁的贴壁流速及物料颗粒浓度，从而减缓磨损速度延长锅炉运行周期。
前后墙膜式水冷壁防磨梁保护及施工范围从标高16.10米到炉膛出口内衬最下沿标高35.1米之间；左右侧墙从标高16.10米到炉膛顶部标高42.70米之间，该范围内水冷壁由钢管加扁钢鳍片组成膜式壁结构，管径均为φ57毫米，节距均为87毫米，前后墙宽15051毫米，两侧墙深12615毫米。前后墙膜式水冷壁布置10道防磨梁，两侧墙膜式水冷壁布置12道防磨梁。
炉内还有42片扩展水冷壁，扩展水冷壁下部耐磨内衬上沿标高为16.10米，前后墙扩展水冷壁上顶标高为34.58米，两侧墙扩展水冷壁屏上顶标高为42.00米。左右侧墙从标高16.10米到标高42.00米；前后墙从标高16.10米到标高34.58米的扩展水冷壁为防磨梁保护及施工范围。该范围内扩展水冷壁由钢管加扁钢鳍片组成膜式壁结构，管径均为63.5毫米，节距均为87毫米，宽度为522毫米。前后墙扩展水冷壁布置10道防磨梁，两侧墙扩展水冷壁布置12道防磨梁。
防磨梁前后墙由10道防磨梁组成，从下到上布置方式由水冷壁下部耐磨内衬上沿标高16.10米计，向炉顶方向布置间距依次为500mm、1000mm、1000mm、1400mm、1800mm、1800mm、2400mm、2400mm、2400mm、2800mm。两侧墙由12道防磨梁组成，从下到上布置方式由水冷壁下部耐磨内衬上沿标高16.10米计，向炉顶方向布置间距依次为500mm、1000mm、1000mm、1400mm、1800mm、1800mm、2400mm、2400mm、2400mm、2800mm、2800mm、4133mm。
防磨梁紧贴膜式水冷壁和扩展水冷壁屏安装。每道防磨梁每间隔1米布置一道膨胀缝。防磨梁截面均为梯形结构，上平下斜，其结构和不锈钢销钉布置见图5。
防磨梁安装后，水冷壁表面物料的贴壁流速下降，固然对于减轻磨损有帮助，但水冷壁吸热能力也同时下降。因此，防磨梁安装后，锅炉的排烟温度有明显上升，锅炉运行的经济性有一定的下降。
3 DBC型300MW循环流化床锅炉技术特点与调试实践
DBC300MW循环流化床锅炉是清华大学和东锅联合开发的，是具有代表性的大型循环流化床国内自主技术。首台该型锅炉在广东宝丽华电厂投产，后续多台该型锅炉在建，包括京能酸刺沟电厂。
3.1 锅炉结构
1)整体布置
锅炉主要由一个膜式水冷壁炉膛，三台汽冷式旋风分离器和一个由汽冷包墙包覆的尾部竖井(HRA)三部分组成。
炉膛内前墙布置有十二片屏式过热器管屏、六片屏式再热器管屏，后墙布置两片水冷蒸发屏。
锅炉共布置有八个给煤口，全部布置于炉前，在前墙水冷壁下部收缩段沿宽度方向均匀布置。炉膛底部是由水冷壁管弯制围成的水冷风室，水冷风室两侧布置有一次热风道，进风型式为从风室两侧进风，空预器一二次风出口均在两侧，一次热风道布置较为简单。炉膛下部左右侧的一次风道内分别布置有两台点火燃烧器，炉膛密相区水冷壁前后墙上还分别各设置了四支床上点火油枪。四个排渣口布置在炉膛后水冷壁下部，分别对应四台滚筒式冷渣器。
炉膛与尾部竖井之间，布置有三台汽冷式旋风分离器，其下部各布置一台“J”阀回料器，回料器为一分为二结构，尾部采用双烟道结构，前烟道布置了三组低温再热器，后烟道从上到下依次布置有两组高温过热器、两组低温过热器，向下前后烟道合成一个，在其中布置有两组螺旋鳍片管式省煤器和卧式空气预热器，空气预热器采用光管式，一二次风道分开布置，沿炉宽方向双进双出。过热器系统中设有两级喷水减温器，再热器系统中布置有事故喷水减温器和微喷减温器。
2)汽水流程
锅炉给水首先被引至尾部烟道省煤器进口集箱右侧，逆流向上经过水平布置的螺旋鳍片管式省煤器管组进入省煤器出口集箱，通过省煤器引出管从锅筒左右封头进入锅筒。在启动阶段没有建立足够量的连续给水流入锅筒时，省煤器再循环管路可以将锅水从锅筒引至省煤器进口集箱，防止省煤器管子内的水停滞汽化。
DG-II16型锅炉为自然循环锅炉。锅炉的水循环采用集中供水，分散引入、引出的方式。给水引入锅筒水空间，并通过集中下降管和与之相连的下水连接管及分散下降管分别引入水冷壁下集箱和水冷蒸发屏进口集箱。锅水在向上流经炉膛水冷壁、水冷蒸发屏的过程中被加热成为汽水混合物，经各自的上部出口集箱通过汽水引出管引入锅筒进行汽水分离。被分离出来的水重新进入锅筒水空间，并进行再循环，被分离出来的饱和蒸汽从锅筒顶部的蒸汽连接管引出。
饱和蒸汽从锅筒引出后，由饱和蒸汽连接管引入汽冷式旋风分离器入口烟道的上集箱，下行冷却烟道后由连接管引入汽冷式旋风分离器下集箱，上行冷却分离器筒体之后，由连接管从分离器上集箱引至尾部竖井侧包墙上集箱，下行冷却侧包墙后进入侧包墙下集箱，由包墙连接管引入前、后包墙下集箱，向上行进入中间包墙上集箱汇合，向下进入中间包墙下集箱，即低温过热器进口集箱，逆流向上对后烟道低温过热器管组进行冷却后，从锅炉两侧连接管引至炉前屏式过热器进口集箱，流经屏式过热器受热面后，从锅炉两侧连接管返回到尾部竖井后烟道中的高温过热器，最后合格的过热蒸汽由高过出口集箱两侧引出。
从汽机高压缸排汽引入尾部竖井前烟道低温再热器进口集箱，流经低温再热器，由低温再热器出口集箱引出，经锅炉两侧连接管引至炉前屏式再热器进口集箱，逆流向上冷却布置在炉膛内的屏式再热器后，合格的再热蒸汽从炉膛上部屏式再热器出口集箱两侧引至汽机中压缸。
过热器系统采取调节灵活的喷水减温作为汽温调节和保护各级受热面管子的手段，整个过热器系统共布置有两级喷水。一级减温器（左右各一台）布置在低过出口至屏过入口管道上，作为粗调；二级减温器（左右各一台）位于屏过与高过之间的连接管道上，作为细调。
再热汽温采用尾部双烟道挡板调温作为主要调节手段，通过调节尾部过热器和再热器平行烟道内烟气调节挡板，利用烟气流量和再热蒸汽出口温度的关系来调节挡板开度，从而控制流经再热器侧和过热器侧的烟气量，达到调节再热汽温的目的。同时，为保护再热器管屏和增加再热蒸汽汽温调节的灵敏度，再热系统也布置了两级减温器，第一级布置在低温再热器进口前的管道上（左右各一台），作为事故喷水减温器；第二级布置在低温再热器至屏式再热器的连接管道上（左右各一台），作为微喷减温器。以上两级喷水减温器均可通过调节左右侧的喷水量，以达到消除左右两侧汽温偏差的目的。
3)烟风系统
从一次风机出来的空气分成四路送入炉膛：第一路，经加热后的热风从两侧墙进入炉膛底部的水冷风室，通过布置在布风板上的风帽使床料流化，并形成向上通过炉膛的气固两相流；第二路，热风经给煤增压风机后，用于炉前气力播煤；第三路，经一次风空气预热器加热后的热风作为床上助燃油枪用风；第四路，一部分未经预热的冷一次风作为给煤皮带的密封用风。
经二次风空气预热器加热后的热二次风直接经炉膛下部前后墙的二次风箱分二层送入炉膛。
烟气及其携带的固体粒子离开炉膛，通过布置在水冷壁后墙上的分离器进口烟道进入旋风分离器，在分离器里绝大部分物料颗粒从烟气流中分离出来；另一部分烟气流则通过旋风分离器中心筒引出，由分离器出口烟道引至尾部竖井烟道，从前包墙及中间包墙上部的烟窗进入前后烟道并向下流动，冲刷布置其中的水平对流受热面管组，将热量传递给受热面，而后烟气流经螺旋鳍片管省煤器、管式空气预热器后再进入除尘器，最后，由引风机抽进烟囱，排入大气。
“J”阀回料器共配备有三台高压头的流化风机，每台风机出力为50%，正常运行时，其中两台运行、一台备用。风机为定容式，因此回料风量的调节是通过旁路将多余的空气送入一次风第一路风道内而完成的。
锅炉采用平衡通风，压力平衡点位于炉膛出口；在整个烟风系统中均要求设有调节挡板，运行时便于控制、调节。
4)特殊部件
汽冷旋风分离器：旋风分离器上半部分为圆柱形，下半部分为锥形。烟气出口为圆筒形钢板件，形成一个端部敞开的圆柱体。细颗粒和烟气先旋转下流至圆柱体的底部，而后向上流动离开旋风分离器。粗颗粒落入直接与旋风分离器相连接J阀回料器立管。旋风分离器为膜式包墙过热器结构，其顶部与底部均与环形集箱相连，墙壁管子在顶部向内弯曲，使得在旋风分离器管子和烟气出口圆筒之间形成密封结构。旋风分离器内表面敷设防磨材料，其厚度距管子外表面25mm。旋风分离器中心筒由高温高强度、抗腐蚀、耐磨损的奥氏体不锈钢RA-253MA钢板卷制而成。
屏式过热器：循环流化床锅炉由于磨损问题很少布置屏式过热器，但该型锅炉在炉顶布置屏式过热器。屏式过热器共十二片，布置在炉膛上部靠近炉膛前墙，过热器为膜式结构，管子规格φ51mm。为保证蒸汽的质量流速，十二片管屏采用串联布置，即过热蒸汽在其中六片管屏内由上向下流动，在另外六片管屏中由下向上流动。在屏式过热器下部转弯区域范围内设置有耐磨材料，整个屏式过热器自下向上膨胀。
&AE57&3的加厚管，其余管子的规格为&AE57&2mm，沿烟气流向前三回程管箱采用材质为Q215-A的管子，最后一个回程的管箱低温段部分采用材质为09CuPCrNi-A的耐腐蚀考登钢钢管。各级管组管间管箱空气侧之间通过连通箱连接。一、二次风由各自独立的风机从管内分别通过各自的通道，被管外流过的烟气所加热。一、二次风道沿炉宽方向双进双出。
3.2锅炉性能
锅炉性能参数详见表2。
表2 东锅300MW循环流化床锅炉性能参数
锅炉设计热效率（低位）
过量空气系数
冷渣器出口渣温
955.22&103
992.43&103
石灰石耗量
0～8.5，d50=1.1
石灰石粒度
0～1.5，d50=0.45
炉膛出口烟温
分离器出口烟温
低再、低过出口烟温
省煤器出口烟温
预热器出口烟温
3.3运行操作
1)风烟系统启动、加入床料与锅炉吹扫
启动“J”阀风机，并调整“J”阀空气喷嘴通风率；
启动引风机，调节引风机进口调节风门以调节炉膛负压；
启动二次风机、一次风机。进行这一步骤时，应先启动二次风机，待二次风机启动完毕，将二次风量调节到最小，再启动一次风机；
启动一台给煤增压风机；
加入初始床料，当显示床压达到8230Pa时，折算静止料层高度为700mm，停止向炉膛加入床料；
至少以全风量的25%吹扫机组至少5分钟。
确认省煤器进口至集中下降管的两个再循环截止阀处在开启位置；
关闭再热器侧烟气调节挡板，全开过热器侧烟气调节挡板。同时确认再热器中有无积水，采取措施防止水进入汽轮机，在确认再热器中已有蒸汽流动后方可开启再热器侧烟气调节挡板；
按照油点火器产品说明点燃油点火器。由观察口观察点火情况以便确保燃烧良好；
监视氧量以便确定是否实现完全燃烧。根据床下油点火器产品要求，并将床下油点火器烟道壁温控制在;以下；
加热床料并使锅筒升压。通过调整床下油点火器的燃烧速度控制锅筒升压、升温速度不超过50&#8451;/h；
f)&&&&&&&&
通过调整燃烧将床下油点火器出口烟气温度控制在980&#8451;以下，且风室温度在870&#8451;以下，在此期间，温升率不超过28&#8451;/每20～30分钟(床下油点火器约为的热输入,床上助燃油枪约为22%MCR的热输入)
将床温提高到468&#8451;，同时维持/h的燃烧风量。机组加热期间，锅筒水位将会上升，利用连续排污阀和给水调速泵使锅筒水位维持在允许范围内。为维持锅筒水位，必要时可同时使用紧急放水和连续排污；
汽包压力0.1MPa时，关闭放气阀；蒸汽流量大于10%额定流量，全关炉侧疏水阀；
i)&&&&&&&&&
通过加入石灰石维持床料总量。
床温达到600&#8451;后，启动两台给煤机（左右炉膛区域各一台），并将其出力调至炉膛额定燃料量的15%，运行5分钟后，关闭给煤机，监视氧量和平均床温以建立一个总体时间趋势概念，在头几分钟时间里，平均床温应总体降低，随后再升高。而氧量一开始维持不变，随后在平均床温升高之前，开始减小。记录将入炉的燃料全部完全燃烬所需的时间周期。这一时间周期应由开始给料起计，一直到出现最高平均床温和最低氧量止；
再次启动两台给煤机（左右炉膛区域各一台），并将其出力调至炉膛额定燃料量的15%，再进行一次5分钟的供料，关闭该给煤机。监视平均床温和氧量，在达到尖峰床温时刻之前，再次以15%出力启动给煤机，然后添加燃料再保持5分钟；
平均床温逐渐升至760&#8451;，获得平均床温和氧量间良好的对应关系后，给煤机可投入正常运行。锅炉负荷增加可通过加大给煤机出力实现，随着平均床温的升高，一次给料燃烧率也将增加。随着给煤量的增加，必须采取相应措施以免对锅炉过量给饲，否则，一些指示仪表会显示出给煤不成比例的指示。氧量将迅速减小，也许降至零，平均床温将会连续地大幅度上升；
当氧量继续减小,
并且当床温升高至790&#8451;时，逐渐开始增加燃烧风量，使之达到/h以上，与此同时，降低风道燃烧器温度至540&#8451;，此时，要保持一定的风煤比；
当达到合适的汽压和汽温，可进行汽轮机的冲转和升速，机组并网；
在逐渐增加燃煤量的同时，逐渐减小床下油点火器出力，直至床温高于830&#8451;且氧量稳定，锅炉断油；
调整燃烧风量，燃煤量以使床温达到约910&#8451;，并维持氧量在3.927%，机组带满负荷。
3.4试运问题
1)宝丽华电厂床上油枪投入后，床温上涨慢，屏过超温，枪头易磨损，点火用油量大(50t)
解决方案：
床上油枪改到二次风喷口；
床上油枪由平行插入改为斜向下插入；
2) 排烟温度高，热风温度低
解决方案：
增加尾部受热面；
增加吹灰器；
3) 中低负荷屏过局部超温
解决方案：
屏过外侧管增加浇注料高度
调整节流圈进行流量重新分配
4）风帽脱落，如图6
解决方案：加强风帽焊接质量的检查
图6: 风帽脱落
图7: 回料口结焦
5）回料口结焦，如图7
解决方案：增加回料口的流化风
4 国内循环流化床技术的热点问题
4.1 600MW循环流化床工程开始实施
2009年3月，国家电网与东方电气集团公司签署了四川白马600MW循环流化床示范工程协议，标志着世界首台600MW超临界循环流化床示范工程进入实质性的实施阶段。
4.2 300MW循环流化床压火技术
CFB锅炉压火，指在非常规的情况下，停止锅炉给煤机和所有风机的运行，利用锅炉蓄热继续维持机组的运行，随着消缺时间的推移，机组负荷逐渐降低，但汽轮机能在一定时间内维持3000rpm，实现发电机与系统不解列，即停炉不停机。锅炉在规定的时间内消缺结束以后，在不投油助燃前提下，直接投煤进行锅炉的热启动，迅速恢复机组的负荷至额定。大唐红河电厂多次成功进行了压火操作，并总结了以下经验。
压火前应保持较高床压；
解除炉跳机保护、逆功率保护，解除MFT中风烟系统的跳闸条件；
先停给煤线，待氧量上升至8%~10%，停运风机；
再启动过程中，应控制好通风和燃料的投入步骤，防止炉膛爆炸。
4.3 特殊燃料的燃烧技术
循环流化床锅炉的重要优势是燃料的多样性。目前，特殊燃料的燃烧技术已经成为了循环流化床技术的热点问题。该类文献多见于《中国电机工程学报》、《燃烧科学技术与技术》等高级别刊物。表3为各科研单位在特殊燃料方面的重点研究方向。
表3 特殊燃料燃烧
东北电力大学
清华大学、华中科技大学
清华大学、浙江大学
4.4 循环流化床锅炉污染物排放
循环流化床锅炉NOx生成机理研究，仍然是国际性的热点问题，特别是关于掺烧其它燃料如生物质、垃圾等条件下NOx排放的文献在国外高等级刊物上出现频率很高。
循环流化床锅炉N2O的排放问题也是热点问题，而且缺乏相关的数据和标准。
5 华北电科院在循环流化床领域的工作
国内循环流化床技术正处在一个快速发展期，特别是大型循环流化床锅炉技术短时间内取得了大量突破。华北电科院锅炉专业充分认识到CFB技术的重要性，始终在坚持在这个专业方向的技术积累，并取得了一些成绩。
5.1 NOx排放的研究
利用试验方法对ALSTOM型300MWCFB锅炉燃用烟煤和褐煤两种条件下NOx排放特性进行了研究，得到了一些成果。
用大量试验数据和理论分析证实了燃料型NOx是大型循环流化床锅炉NOx排放的主要来源
根据NOx排放与分离器温度、上部差压变化趋势一致如图8、图9所示，推论外部循环和分离器后燃对于燃料型NOx形成有很大作用。
图8: 分离器温度变化
图9: 炉膛上部差压变化
包含以上结论的论文Study of NOx emission characteristics of a 1025t/h
coal-fired circulating fluidized bed
boiler被20届国际循环流化床燃烧会议20th
FBC收录。（此系该领域最高水平国际会议）
5.2 不同煤种后燃特性研究
利用试验方法对ALSTOM型300MWCFB锅炉燃用烟煤和褐煤两种条件下分离器后燃特性进行了研究，得到了一些成果。
分离器进出口温升随负荷升高而减小，如图10所示；而分离器出口与密相区温差随负荷升高而增长，如图11所示
通过对循环流化床内物料循环的分析，指出了不同负荷条件下，外部循环上升段的温降特性是导致以上两个参数随负荷变化趋势相反的根本原因。
图10: 分离器进出口温升变化
图11: 分离器出口与密相区温差变化
5.3 褐煤低氧运行研究
对大唐红河电厂300MWCFB锅炉燃烧褐煤条件下，低氧运行的安全性和经济性进行了试验和讨论。
ALSTOM炉型条件特别是二次风喷口布置位置和喷口动量，能够让二次风充分穿透上升物料流。当燃烧褐煤条件下，挥发份析出较快，低氧运行条件下仍然能够保证气体不完全燃烧损失接近0。而未燃尽的固定碳被分离器捕捉回炉膛重新燃烧，固体不完全燃烧损失也与高氧条件没有太大差别。
故，中高负荷条件下，ALSTOM型CFB锅炉低氧运行燃烧褐煤有很好的经济性。(DBC型CFB锅炉尚不适用于以上结论)
&本文介绍了ALSTOM型300MW循环流化床的技术完善，介绍了DBC型300MW循环流化床技术特点和调试中的一些问题，介绍了循环流化床技术方向上的一些热点问题，总结了08年我院锅炉专业在循环流化床方向上的一些理论成果。本文是锅炉专业对当前循环流化床技术发展的仔细梳理，更表明了锅炉专业将加强积累，决心在理论和实践上牢牢把握快速发展的循环流化床锅炉技术。
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